一、贯通横向误差若干问题的讨论（论文文献综述）
杨公标[1]（2021）在《浅埋隧道与邻近地层空洞相互作用机理及其对地层变形的影响》文中进行了进一步梳理浅埋隧道邻近地层空洞施工会加剧地层变形和破坏程度,极易引发地层过大变形甚至地面塌陷事故。本文以含空洞地层浅埋隧道为研究对象,综合运用模型试验、理论分析和数值模拟等研究方法,重点研究了地层空洞与浅埋隧道的力学相互作用机理、邻近空洞浅埋隧道施工引起的地层变形规律和破坏特征,提出了空洞风险分区准则及计算方法,给出了地层空洞危害的工程防治措施。论文的主要研究工作及成果如下:（1）建立了浅埋隧道邻近地层空洞施工的解析模型,克服了现有解析方法对重力因素考虑不足及隧道变形边界模式单一问题,并采用Schwarz交替原理考虑了隧道与地层空洞的相互影响。本文分别基于隧道变形边界条件和隧道原岩应力释放边界条件,建立了考虑地层空洞与隧道相互作用和被开挖土体重力因素影响的解析模型,据此可以分别从变形源头和受力源头考虑隧道开挖效应。综合运用复变函数方法和Schwarz交替原理对解析模型进行了理论求解,通过MATLAB编程实现了迭代计算。从理论特点和编程角度对理论解的求解精度进行了讨论,并与数值模拟结果进行了对比验证。通过理论分析,从地层位移和应力变化规律,以及地层空洞和隧道的变形、受力角度,揭示了地层空洞与隧道的力学相互作用机理,明确了地层空洞变形的力学原因及空洞变形与地层变形的内在联系。（2）研发了盾构隧道开挖三维相似模型试验系统,揭示了浅埋隧道施工扰动下含空洞地层的变形和破坏机制。基于自主研发的盾构隧道三维相似模型试验系统,模拟了含空洞地层浅埋隧道三维施工过程,研究了地层空洞与隧道相对位置和净距对地层变形的影响规律,通过对围岩压力变化规律进行分析,揭示了隧道和空洞附近地层破坏特征及土压力拱形成过程。建立了考虑主要施工因素的盾构隧道三维施工精细化数值模型,通过与模型试验结果对比分析,验证了数值模型的合理性和准确性。在此基础上,对模型试验工况进行了拓展研究,获得了空洞形态、大小、与隧道相对位置及净距等因素对地层变形和地层塑性区发展的影响规律。（3）以塑性区贯通程度、空洞边界最大主应力和最大地表沉降为判别指标,提出了浅埋隧道临近地层空洞施工的安全风险分区方法。针对邻近隧道施工影响下含空洞地层的受力、变形及稳定性特点,提出了以地层塑性区贯通程度、空洞边界最大主应力和最大地表沉降为判别指标的地层空洞风险分区准则,并给出了相应的分区计算方法。采用隧道施工三维全过程数值模型,以空洞大小、与隧道相对位置及净距为变化因素进行了一系列模拟分析,根据分析结果将地层空洞风险划分为强风险区、弱风险区和无风险区。针对地层空洞问题提出了相应工程防治措施,并对不同工程防治措施的效果进行了评价。
许祥保,张涛涛,张少鹏[2]（2021）在《隧道洞内横向贯通误差的控制研究》文中研究指明隧道工程是铁路客运专线建设中不可或缺的一部分,如何控制横向贯通误差,保证隧道的正确贯通成为隧道工程施工中的关键技术。本文通过比较洞内常用导线网和自由测站边角交会网的优缺点,从稳定性分析了自由测站边角交会网可代替常规导线网的可行性。分析了隧道洞内测量误差引起的横向贯通误差的近似计算公式,通过分析上述近似公式不足,推导出洞内平面控制测量误差带来的横向贯通误差的严密计算公式。对隧道洞内各种导线布设形式所引起的横向贯通误差进行了大量的仿真计算,分析了自由测站边角交会平面网测量误差所引起的横向贯通误差,通过比较仿真实验结果,给出了隧道长度不同,导线边长不同时的各种布设方法引起的横向贯通误差值。
郑强强[3]（2021）在《动载作用下损伤砂岩的力学特性与破裂特征》文中认为与未受扰动的岩体相比,受人类采掘活动的影响,赋存于自然界中的岩体通常处于不同程度的损伤状态。损伤岩体内部随机分布不同尺度、规模、产状的节理和裂隙,这些弱面劣化岩体的内部结构,同时也削弱了岩体的强度。鉴于此,对岩土工程中岩体的工程设计、稳定性分析和解危措施,也与未受扰动的岩体有所不同。虽然,破岩工作机械化程度,随着技术的革新不断提升,但部分机械作业不能适应的区域仍采用爆破破岩。爆破作业诱发的爆破震动和冲击波,影响临近岩体的稳定性,不仅给工程安全埋下隐患,也威胁施工人员的生命安全。因此,研究动载作用下损伤岩体的力学特性和破裂特征,对安全生产和防护有着重要的意义。本文以损伤砂岩为研究对象,基于声发射和延时双差层析成像技术,分析受载砂岩内的损伤程度、破裂模式和速度结构演化。采用不同上限的循环静载作用于砂岩,并用CT扫描成像表征砂岩的损伤程度。然后,采用高速摄像和分离式霍普金森压杆,对不同损伤程度的砂岩试件开展冲击动力学试验。探究冲击荷载作用下损伤砂岩的强度变化、能量演化、裂纹扩展和破碎特征等问题。最后,采用工业CT扫描技术,分析爆炸荷载作用下损伤砂岩的裂纹扩展和破裂特征。得到以下结论:以声发射撞击比HR表征受载砂岩的损伤程度,并构建能定量描述包括原生裂隙压密闭合阶段和峰后阶段的受载全过程的损伤力学模型。依据监测到的声发射信号特征,将砂岩的受载过程依次划分为初始撞击阶段、撞击稳定阶段、撞击失稳阶段,这三个阶段的破裂模式依次是以剪切破坏、张拉破坏和剪切破坏为主。考虑岩体的非均质性,采用延时双差层析成像技术,反演不同应力水平下,受载砂岩任一截面的速度结构。速度结构随着荷载的增加而增大,岩石的损伤也逐渐增加,在破坏失稳阶段增长率和损伤程度都达到最大。此外,在受载砂岩进入塑性阶段后,其内部存在小部分区域受“隔离状态”的岩块,在裂隙的隔离和岩石扩容的综合作用下,岩块在破坏失稳阶段仍出现速度结构增加的现象。砂岩的损伤弱化了其动态力学强度。在冲击荷载的压缩和劈裂作用下,随着损伤程度的增大,初次起裂裂纹的数量、长度和宽度都增加,损伤砂岩的破碎程度和破碎岩块的动能也都有所增加。而当砂岩的损伤程度一定时,损伤砂岩初次起裂裂纹的数量、长度和宽度以及破碎程度、破碎岩块动能、压剪区域的力学显现等,都随着冲击气压的增加而增大。在冲击荷载劈裂拉伸作用下,杆-岩接触面的压剪区域的破碎范围和程度,随着损伤程度和冲击气压的增大而增加。冲击荷载作用下,砂岩的耗能占比,随着砂岩损伤程度和冲击气压的增大,都呈现出指数函数增大的规律。爆炸荷载作用下,损伤砂岩底部表面裂纹的扩展范围、裂隙宽度和数量,都随砂岩初始损伤程度的增加逐渐增大。上部爆破漏斗和下部砂岩裂隙的尺寸,也随着损伤程度的增加而增大。由CT成像的试验结果可知,爆炸荷载作用下砂岩内的损伤程度、损伤区域、裂隙的尺度和破裂程度,都随着初始损伤程度的增加而逐渐增大,且沿平行于边长方向贯穿裂缝的宽度和长度,也随着损伤程度的增加而增大。受循环静载作用时的端部套箍作用和砂岩尺寸效应的影响,爆炸荷载作用下,损伤砂岩内贯穿炮孔中心直至砂岩试件边界的裂隙,都是沿着静载的加载方向产生。图[92] 表[17] 参[278]
闫骁恺[4]（2021）在《长大隧道施工测量若干问题研究》文中进行了进一步梳理隧道工程施工测量包括控制测量、贯通测量、地下定向以及变形测量等。通过针对隧道工程施工测量中控制测量、贯通测量、地下定向和变形监测的各个环节进行探讨,研究现有的隧道施工测量技术存在哪些不足,并提出改进方案,最后预测隧道施工测量的发展趋势。地下工程测量对地下工程的建设与施工发挥着不可或缺的监督作用,并且对安全生产发挥着不容忽视的指导性作用。因此,对隧道施工测量若干问题的研究就有了重要意义。
余洁[5]（2021）在《深部大理岩力学特性及声发射特征研究》文中指出针对我国大型水电地下洞室工程建设的不同力学响应及岩爆灾害频发等问题,本文依托锦屏二级辅引#1施工支洞2400m埋深的深部大理岩在不同围压下的加、卸荷破坏过程,综合运用理论分析、室内力学试验、声发射测试技术等研究手段,展开深部大理岩的力学变形特征及声发射特性等宏细观变化规律分析。通过对不同围压下深部大理岩的加、卸荷变形破坏差异对比,全面揭示深部地下工程建设过程中岩石的变形破坏机理;基于力学及声发射理论,建立深部岩石不同围压下的加、卸荷变形破坏损伤演化模型,深入系统地探究不同围压下深部岩石的损伤破裂规律,以期更好地为深部地下工程高效开挖、岩爆预防、围岩支护等工程问题提供理论支持。本文主要取得的研究成果如下:（1）获取了0、25、50、80、100MPa五种围压下深部大理岩加、卸载状态下的力学变形性质,指出深部大理岩强度变形特性具有显着的围压效应,加、卸载作用下深部大理岩随着围压增大,加、卸载峰值强度逐渐增大,且增大速率逐渐减小;延性特征围压越大越显着。加载状态下深部大理岩表现脆-塑性转化,当围压达到100MPa时,深部大理岩达到峰值时强度并未明显降低,接近理想塑性状态;卸载状态下,深部大理岩具有显着的脆性破坏特征。（2）深部大理岩在不同加、卸载状态的变形破坏均以扩容变形为主导,随着围压增大,扩容应力越大;然而不同加、卸载状态下深部大理岩破坏面数量不同,变形破坏模式、破坏形态存在差异。单轴加载状态下具有多个破坏断面,三轴加载状态为单一破坏面,而卸载状态多具有多个破坏断面;但随着围压增大,各状态破坏面越少且越为光滑。深部大理岩破坏模式在单轴状态为张拉为主的拉剪复合型破坏模式,三轴加载状态为剪切破坏,卸载状态为以剪切为主、张拉为辅的拉剪破坏;随围压增大,各状态下的剪切破坏越显着。深部大理岩破坏形态在单轴状态其破坏体具有较多碎片,随着围压增大,碎片越少;相同初始围压下,卸载作用下深部大理岩的破裂形态更为严重、破坏面较多,说明卸围压作用加剧了岩石的破坏。（3）基于深部大理岩加、卸载强度及变形特征,结合岩石力学强度理论分析手段,分别对深部大理岩加、卸载状态下强度准则适用性进行评估。通过预测强度与实测强度的对比分析,指出线性莫尔库伦准则相较更适用于岩石低围压状态,而在高围压状态下,双曲线型强度准则适用性更强;双曲线型强度准则评估具有较高的吻合度,绝对误差较小,能够精确反映出深部岩石随围压变化的非线性特征。（4）获取锦屏2400m深部大理岩不同围压下的加、卸荷声发射变化规律,围绕声发射振铃计数、时空分布和RA值三个声发射指标展开分析,发现声发射信号特征可以较好地匹配深部大理岩变形破坏全过程的阶段性特征。单轴状态深部大理岩声发射现象均匀分布于加载全过程;三轴加载状态随着围压增大,深部大理岩声发射频发期出现越迟,累计振铃计数越少,说明围压越大其抑制变形的能力越强;三轴加载状态下峰前声发射处于平静期,且随着围压增大平静期越长。与三轴加载相比,卸载作用下深部大理岩声发射现象较少,且三轴加载下声发射活动在峰后较为活跃,而卸载试验下则是集中于峰值处且数量较少,反映了卸荷状态下深部大理岩突发性破坏的特征。（5）基于声发射空间分布和RA值展开深部大理岩裂纹破裂演化模式的分析。声发射时空分布结果表征深部大理岩的细观破坏形态与宏观破坏形态保持一致。声发射RA值得到深部大理岩在单轴状态下为拉剪复合型裂纹为主;三轴加载状态以剪切裂纹为主的拉剪复合型裂纹;卸载作用下,深部大理岩裂纹发育为以剪切裂纹为主导的拉剪复合型裂纹,且在峰值时裂纹破坏主要为剪切裂纹主导。（6）依据深部大理岩加、卸荷状态下的变形破坏特征,结合力学及声发射变化规律,开展深部大理岩变形破坏过程破坏前兆信息阶段性特征分析。在第三章中引入塑性应变比η确定岩石裂纹损伤失稳前兆点,随围压值增大裂纹发育越受抑制,裂纹损伤失稳前兆点越延后;根据应力-应变曲线确定扩容起始点,指出随围压增大,扩容应力越大。在第五章中根据声发射振铃计数和RA值变化规律综合确定峰值破坏前兆点,随围压增大峰值前兆点应力值越大。其中裂纹损伤失稳前兆应力<扩容应力<声发射峰值破坏前兆应力。（7）依托岩石损伤力学理论,分别基于塑性应变和声发射累计振铃计数建立损伤演化模型,全面系统分析深部大理岩在不同加、卸荷状态下的损伤破裂过程。加载状态下,基于塑性应变的损伤模型更能够较好地反映深部大理岩的损伤累积过程;而卸载状态下,两种损伤模型均能够反映深部大理岩在卸载过程中的损伤突发性规律。加载状态随着围压增大,深部大理岩损伤平静期越长,说明围压越大对变形的抑制作用越强;当围压越大时,峰前损伤增量越大,破裂越充分。卸载状态下,随初始围压增大,卸荷阶段损伤发育越充分,峰后阶段损伤增量越小,突发性破坏越显着。
王建林,胡新朋[6]（2020）在《特长隧道洞内控制网加测高精度陀螺方位应用研究》文中研究说明为了进一步提高特长隧道的横向贯通精度,依托引汉济渭秦岭隧洞项目的实践与应用,针对导线控制网加测高精度陀螺方位以修正洞内导线测角累积误差的方法,对加测陀螺边后的洞内控制网进行了横向贯通精度估算,对精度增益效果和应用特点进行分析。该隧洞实际贯通结果证明,加测高精度陀螺方位能有效纠正测角误差累积,提高点位横向精度,减小横向贯通误差。
刘云雁[7]（2020）在《氯盐环境下锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能研究》文中提出预应力混凝土结构因其材料组成及力学特征较易受到自然环境的侵蚀,引起力筋锈蚀、混凝土开裂、预应力损失及结构承载性能退化等。近年来,沿海地区公路及铁路桥梁耐久性问题日益突显,已成为土木工程领域亟待解决的问题,但相关研究仍然较为有限。为此,本文对氯盐环境下钢绞线-混凝土粘结性能退化机理、局部/全梁锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能劣化规律以及CFRP增强效果等开展了试验研究、理论分析、声发射监测及数值模拟。主要的研究内容及结论如下:（1）氯盐环境下锈蚀钢绞线与混凝土粘结性能研究。利用湿盐砂加速腐蚀试验及中心拔出试验,分析了氯盐环境下钢绞线-混凝土试件的开裂模式、锈缝宽度及铁锈填充等腐蚀效应,研究了钢绞线锈蚀率、有效粘结长度、箍筋及CFRP加固等因素对钢绞线混凝土粘结-滑移曲线、旋转滑移速率、粘结强度及失效模式等粘结性能的劣化影响。可知,以锈蚀率1.5%为界,粘结滑移曲线发展模式显着改变,粘结强度呈先增大后降低趋势。基于试验数据,建立了与指数系数a、粘结强度τs有关的钢绞线混凝土粘结-滑移简化计算模型。建立相关有限元模型并进行数值模拟,模拟值与试验值吻合较好。通过声发射技术,得到了声发射振铃计数、能量及持续时间等参数与钢绞线混凝土粘结性能间的关系,据此可对钢绞线与混凝土粘结失稳时刻及混凝土损伤演变过程进行表征。（2）氯盐环境下局部锈蚀预应力混凝土梁的腐蚀效应及抗弯性能研究。通过湿盐砂加速腐蚀试验,研究了预应力混凝土梁纯弯段锈蚀开裂过程及其自振频率的变化规律。可知混凝土的开裂速率随预应力程度的提高而增大,以锈蚀率1%为界,前四阶自振频率呈先增大后降低趋势,锈蚀率较高时,高预应力混凝土梁的高阶频率下降较明显。通过低周单向循环加载试验,研究了局部氯盐腐蚀及预应力程度对预应力混凝土梁应变分布、开裂荷载、极限荷载、短期抗弯刚度、峰值挠度、极限挠度、残余挠度、开裂速率及残余缝宽等抗弯性能的影响,可知氯盐环境下局部锈蚀高预应力混凝土的抗弯性能劣化较显着。（3）氯盐环境下全锈蚀预应力混凝土梁的腐蚀效应及抗弯性能研究。基于氯盐溶液加速腐蚀试验,分别采用半电池电位、超声回弹、模特测试等方法对预应力混凝土梁的锈蚀进程进行评价。通过四点弯曲试验,研究了全锈蚀预应力混凝土梁力学性能退化规律。通过与局部锈蚀预应力混凝土梁的极限荷载、极限挠度及抗弯刚度损失过程对比,可知,跨中纯弯段锈蚀对预应力混凝土梁抗弯性能的退化较为关键。基于有限元法建立全锈蚀预应力梁数值模型,对其抗弯性能及钢绞线滑移行为进行模拟,模拟值与试验值较吻合;采用高斯混合模型对声发射参数（RA、AF）进行聚类分析,得到混凝土拉伸及剪切开裂的分布特征,并通过声发射b值对混凝土损伤扩展过程进行表征。（4）CFRP增强锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能研究。采用细石混凝土及CFRP对全锈蚀预应力混凝土梁修复加固,研究了 CFRP增强前后锈蚀预应力混凝土梁的极限荷载、极限挠度、延性系数、钢绞线滑移及弯曲开裂速率等抗弯性能的退化规律;对比分析CFRP增强前后声发射参数（RA、AF、累计振铃计数、累计能量及b值）随荷载等级的变化特征,进而得到了 CFRP对锈蚀预应力混凝土梁损伤开裂行为的影响。综合可知,CFRP有效抑制了锈蚀预应力混凝土梁的弯曲开裂,使其抗弯承载力得到明显提高。
张宁[8]（2020）在《数值流形方法在转动、接触和弹塑性计算中的若干改进》文中提出数值流形方法（NMM）以切割、覆盖和接触算法为主要特色,是允许连续和非连续分析的计算方法。近30年来,NMM在处理移动边界和高阶近似上取得了巨大成功。针对非线性计算,本文分析了NMM在大转动、摩擦接触和粘聚接触、弹塑性非线性计算中的一些收敛问题和精度问题,推导并给出了相应的解决措施。论文的主要工作和成果如下:（1）修正NMM的转动误差问题。转动误差主要来源于小变形假定和常加速度积分方案。前者不能精确描述刚体转动,导致明显的体积膨胀以及一定应力振荡;而后者存在数值阻尼,导致转动速度降低。转动体积膨胀是最明显的误差。如果每步转角为α,则转动一周后将产生约为2πα的虚假体应变。修正格式利用有限变形理论代替小变形假定,利用Newmark积分代替常加速度积分格式,可以解决上述转动问题。（2）原始NMM的接触算法存在a.接触力未收敛;b.在临界滑动测试中粘聚强度被明显低估的问题。接触力收敛的关键在于摩擦力收敛,原始算法施加的摩擦力存在数值问题,所以只能开闭收敛,而不是接触力收敛。在新格式中,摩擦力是一步准确施加的,收敛性高于原始算法,而且接触状态收敛自然给出接触力收敛。粘聚力问题的需要修正撤去粘聚力的准则。在接触力收敛的前提下,将“滑动接触撤去粘聚力”改为“滑动一定距离后撤去粘聚力”,即可修正粘聚力被低估的问题。（3）磨圆摩尔库伦屈服准则,并将磨圆对应到具体强度特性。Abbo提出的磨圆准则可以避免摩尔库伦准则尖角处的数值问题,但该磨圆并不对应到额外强度特性。选择新的磨圆函数,并将磨圆参数对应到中主应力和抗拉强度两种强度特性,文中推导了一个新的磨圆准则。在少量的磨圆下,新准则可以逼近摩尔库伦准则并消去数值尖点;在标定磨圆参数后,也可以作为反映抗剪、中主应力和抗拉的一般强度准则。（4）编写了弹塑性大变形求解器。原始NMM只针对线弹性和接触计算,无法描述岩土体的塑性变形。新的塑性求解器利用最近点映射算法保证应力回映精度,利用一维搜索算法提高收敛性,可以给出稳定的塑性求解。在此基础上,加入了NMM网格重划分和变量传递过程,实现了NMM塑性大变形求解格式。本文的弹塑性求解器可以用于弹塑性静力分析和简单的塑性大变形计算。（5）提出了一个新的单元——覆盖光滑单元。光滑有限元（SFEM）可以在不改变自由度数量的前提下提高单元精度。借鉴NMM中近似函数定义域独立于材料积分域的思想,可以将光滑有限元中光滑应变的定义域和积分域区分开,从而给出了一个新的光滑单元——覆盖光滑单元。新单元具有和普通三节点单元相同的节点数和积分点数。其刚度介于过软的节点光滑单元和偏硬的边光滑单元之间。该单元在弹塑性计算中没有发现不稳定问题。上述内容能够改善NMM在大转动、接触、弹塑性计算中的精度和收敛性,可供研究和计算分析使用。
王家伟[9]（2020）在《连续刚构桥UHPC球铰平转体系力学行为研究》文中研究指明连续刚构桥一般采用悬臂浇筑法、支架现浇法。当桥梁需要跨越铁路线时,这两种施工方法会影响列车的正常运营。近年来转体施工方法在国内外取得了广泛的应用,连续刚构转体桥通常采用可调整转动姿态的球铰。球铰结构承受来自于桥梁上部结构的转体重量,其力学行为的研究是影响桥梁安全稳定的关键,因此对球铰结构的极限抗压强度和破坏机理的研究就显得十分重要。除自重以外,连续刚构桥还将受到转动速度及转动加速度对桥梁结构产生的动力效应、转动过程中的诱发振动效应、脉动风效应和地震作用的影响。由球铰、主梁和桥墩组成的桥梁平转体系在转体过程中受力复杂,对其力学行为的研究是十分必要的。本文主要研究内容如下:（1）将超高性能混凝土（Ultra-High Performance Concrete,以下简称UHPC）材料应用到球铰中,进行了 UHPC立方体和球铰的抗压强度试验。研究了球铰半径、钢纤维掺量、纤维长度、水灰比等对UHPC球铰抗压强度的影响,得到了 UHPC球铰的最佳配合比。为了提高球铰的安全性,通过约束球铰核心混凝土方法,设计了三种UHPC球铰加强结构,结果表明:抗压强度分别提高65.3%、90.3%、186.3%。（2）利用极限状态分析理论对UHPC立方体、球铰的极限抗压强度及破坏机理进行了研究,通过单轴压缩下的力学模型,推导出UHPC球铰抗压强度理论公式。结果表明:UHPC球铰的曲率半径会导致其最大压应力是立方体平均压应力的2倍左右,因此试验中UHPC球铰强度低于立方体强度。采用纤维阻裂理论、箍筋约束高强混凝土和钢管约束高强混凝土的力学模型,分别推导出三种约束混凝土球铰在轴向压缩下的抗压强度理论公式,并且分析了三者的破坏机理,理论研究与试验结果一致。（3）通过连续刚构桥UHPC球铰转体模型试验,测试了球铰沿径向压应力的分布情况,得到转动过程对球铰压应力的影响程度有限。测试了转速、转动加速度与主梁拉应力、桥墩扭转应力之间的关系,推导了不同转体吨位、不同跨径下施工最大转速及加速度的理论公式。测试了平转过程中主梁的振动情况,发现其竖向振动位移峰值仅与主梁纵向弯曲前三阶振型有关。讨论了主梁竖向振动速度、加速度与振动频率的关系,提出通过控制转速将振动频率控制在主梁一阶频率范围以内,可以降低平转过程中的振动幅度。（4）以一座万吨级连续刚构转体桥为试验依托工程,采用有限元仿真分析方法研究了地震作用对桥梁平转体系的动力响应。通过筛选三个方向18条符合计算要求的真实地震波进行时程分析,与反应谱法进行对比。结果显示:主要地震响应为墩底的横向弯矩和竖向轴力:UHPC球铰承担全部的轴力和20%弯矩,撑脚承担剩余80%弯矩。提出了桥梁平转体系地震响应的优化算法,对国内5000 t至15000 t的连续刚构桥的抗震性能进行了评价:球铰压应力增加11%～20%,撑脚的压应力达到200～331.9 MPa。应适当增加球铰半径,增加撑脚的抗倾覆力矩可以提高转体桥在平转过程中的抗震性能。（5）采用时程分析法研究了脉动风效应对桥梁平转体系的动力响应。对主梁静力三分力系数进行了计算,通过二维流场的数值分析,得到了主梁的高宽比、悬臂宽度对三分力系数的影响,提出了截面优化建议:当高宽比为0.21、悬臂宽度为2.5 m时,主梁的阻力系数较小且扭矩作用基本为零,此时连续刚构转体桥具有最佳的气动力特性。根据顺风向、竖向脉动风功率谱编制了脉动风速时程的计算程序,采用时域分析法得到桥梁平转体系在风致振动下的动力响应以墩底横向弯矩、主梁的纵桥向、横桥向弯矩为主。其中墩底横向弯矩达到地震响应的54%,静力风作用的131%,因此脉动风效应是不可忽略。（6）最后对试验依托工程的转体过程进行了施工监测,在研究主梁应力与连续刚构桥转速关系的基础上,将施工转速提高至0.05 rad/min。在保证体系安全的情况下,大幅度缩短了施工时间,同时也避免了列车振动对桥梁平转体系的影响。同时测试了UHPC球铰的压应力、墩底应力及主梁各控制截面的振动加速度,与理论计算结果相符,桥梁平稳、安全的完成了转体施工。
周健[10]（2020）在《装配式环筋扣合连接性能及剪力墙结构抗震性能研究》文中研究表明建筑工业化是建筑产业现代化转型升级的必由之路,预制装配式剪力墙结构体系作为中高层建筑的首选结构体系,在建筑工业化发展中得到大力推广。装配式环筋扣合连接混凝土剪力墙结构体系由于连接构造简单、施工方便,得到了建筑业界的广泛关注,但针对该结构体系的设计理论仍不成熟,特别是这种新型连接的受力机理以及体系整体的抗震性能,仍需开展深入的研究工作。为此,本文针对装配式环筋扣合连接混凝土剪力墙结构体系设计关键问题开展系列研究工作,通过试验研究和理论分析,研究连接环筋的锚固性能、结构构件及结构体系的抗震性能,并揭示连接的受力机理,提出环筋扣合连接设计方法、剪力墙特征承载力及位移计算方法、结构体系计算分析方法。本论文主要完成了以下研究工作:（1）环筋扣合连接锚固性能和设计方法研究开展环筋扣合连接锚固性能试验,获得了不同因素对环筋锚固性能的影响。建立数值模型分析了典型破坏模式的受力过程,揭示了连接受力机理,研究表明该连接形式传力路径清晰,安全可靠。基于连接受力机理提出了一种考虑环筋粘结锚固作用和插筋销栓作用的承载力计算方法,可准确地预测连接的承载力;基于可靠度分析了环筋扣合连接中环筋锚固长度要求并提出了设计建议,为该连接方式的设计应用提供了依据。（2）环筋扣合竖向连接混凝土剪力墙抗震性能研究将环筋扣合连接应用于预制混凝土剪力墙构件竖向连接,通过拟静力试验及数值仿真分析了不同设计因素对装配式剪力墙连接区域力学性能和构件抗震性能的影响。研究表明该连接可实现荷载的传递且安全可靠,分析结果为该体系中剪力墙构件的承载力和位移变形计算方法提供了基础数据。（3）环筋扣合水平连接对剪力墙抗震性能的影响研究将环筋扣合连接方式应用于预制装配式剪力墙结构体系边缘约束构件的连接,设计并制作了环筋扣合连接边缘约束混凝土剪力墙试件,开展了拟静力试验研究结构中竖向连接接缝的力学性能和对抗震性能的影响,验证了连接锚固性能设计建议的正确性;并提出一种基于环筋扣合连接型钢增强的边缘约束构件连接方法;基于连接区域受力机理给出了不同连接方法边缘约束区域的承载力计算方法及设计参数取值。（4）装配式环筋扣合连接剪力墙及整体结构设计方法研究基于剪力墙正截面弯矩曲率理论和环筋扣合连接区域混凝土的约束条件,并通过试验研究对塑性铰区域高度进行修正,得到了考虑连接区域混凝土约束条件的正截面受弯承载力计算公式及设计参数取值;以集中塑性铰模型为基础,考虑纵向钢筋粘结滑移和墙体剪切变形的位移贡献量,同时修正了翼墙对等效塑性区域高度的影响系数,得到了装配式剪力墙结构位移变形计算公式及设计参数取值;通过子结构抗震性能试验和结构动力特性研究,验证了该装配式结构体系的整体力学性能基本等同于整体现浇混凝土剪力墙结构体系、可以按照整体现浇混凝土剪力墙结构体系的基本假设进行建模和设计计算分析的结论。
二、贯通横向误差若干问题的讨论（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、贯通横向误差若干问题的讨论（论文提纲范文）
（1）浅埋隧道与邻近地层空洞相互作用机理及其对地层变形的影响（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 隧道施工引起的地层变形和破坏研究现状 |
| 1.2.2 含空洞地层隧道施工引起的围岩变形和破坏研究 |
| 1.3 研究现状存在的问题 |
| 1.4 研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 研究内容和方法 |
| 1.4.2 技术路线图 |
| 2 含空洞地层浅埋隧道位移边界复变函数解析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 复变函数理论 |
| 2.2.1 应力和位移的复变函数表示 |
| 2.2.2 边界条件的复变函数表示 |
| 2.2.3 解析函数表达式 |
| 2.2.4 保角映射 |
| 2.3 Schwarz交替原理 |
| 2.3.1 解析模型 |
| 2.3.2 Schwarz交替法 |
| 2.4 含空洞地层浅埋隧道变形边界条件下的求解过程 |
| 2.4.1 浅埋隧道变形边界条件下的复变函数解 |
| 2.4.2 空洞边界的附加面力 |
| 2.4.3 空洞在附加面力作用下的求复变函数解 |
| 2.4.4 隧道附加位移 |
| 2.4.5 应力和位移计算公式 |
| 2.5 解析解精度分析与验证 |
| 2.5.1 解析解精度分析 |
| 2.5.2 解析解验证 |
| 2.5.3 解析解与数值解对比 |
| 2.6 参数影响性分析 |
| 2.6.1 地层沉降云图 |
| 2.6.2 地表沉降结果分析 |
| 2.6.3 空洞边界变形分析 |
| 2.6.4 空洞边界应力分析 |
| 2.6.5 隧道边界应力分析 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 含空洞地层浅埋隧道应力边界复变函数解析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 模型与求解方法 |
| 3.2.1 解析模型 |
| 3.2.2 求解方法 |
| 3.3 隧道在初始重力场作用下的求解 |
| 3.3.1 基本方程 |
| 3.3.2 映射函数 |
| 3.3.3 地表边界条件 |
| 3.3.4 隧道边界条件 |
| 3.3.5 系数方程组求解 |
| 3.4 Schwarz迭代过程 |
| 3.5 解析解精度分析与验证 |
| 3.5.1 解析解精度分析 |
| 3.5.2 解析解验证 |
| 3.5.3 解析解与数值解比较 |
| 3.6 结果分析 |
| 3.6.1 隧道边界变形分析 |
| 3.6.2 空洞边界变形分析 |
| 3.6.3 地表沉降分析 |
| 3.6.4 空洞边界应力分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 含空洞地层浅埋隧道施工引起的地层变形模型试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 相似理论 |
| 4.2.1 相似理论概述 |
| 4.2.2 围岩相似条件 |
| 4.2.3 模型盾构机相似条件 |
| 4.3 隧道开挖模拟试验装置研制 |
| 4.3.1 施工过程影响因素分析 |
| 4.3.2 模型盾构机研发 |
| 4.4 地层相似材料研制 |
| 4.5 模型试验方案及过程 |
| 4.5.1 模型试验工况 |
| 4.5.2 试验过程 |
| 4.5.3 监测方案 |
| 4.6 试验结果及分析 |
| 4.6.1 地表历时沉降 |
| 4.6.2 深部地层历时沉降 |
| 4.6.3 围岩压力历时变化 |
| 4.6.4 空洞对地表最终沉降的影响 |
| 4.6.5 空洞对深层最终沉降的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 隧道施工引起的含空洞地层变形和破坏特征数值模拟研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 模拟方法 |
| 5.2.1 数值模拟方法 |
| 5.2.2 数值模型 |
| 5.3 数值模拟与模型试验结果对比 |
| 5.4 数值模拟结果分析 |
| 5.4.1 空洞形态影响分析 |
| 5.4.2 空洞与隧道间距影响分析 |
| 5.4.3 空洞尺寸影响分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 含空洞地层浅埋隧道施工风险分区及工程防治措施 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 空洞风险分区准则及计算思路 |
| 6.2.1 空洞风险分区准则 |
| 6.2.2 计算思路及工况设计 |
| 6.3 空洞风险分区结果 |
| 6.4 地层空洞防治措施 |
| 6.4.1 空洞超前探测 |
| 6.4.2 工程处置措施 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 A |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（2）隧道洞内横向贯通误差的控制研究（论文提纲范文）
| 1 引 言 |
| 2 洞内平面控制测量的横向贯通误差 |
| 2.1 常用的几种导线布设网 |
| 2.2 洞内CPⅢ控制网 |
| 2.3 基于导线精度和方位精度近似估计横向贯通误差 |
| 2.4 隧道洞内导线网所引起的横向贯通误差的严密计算 |
| 3 洞内平面控制网误差所引起横向贯通误差的仿真计算 |
| 3.1 模拟数据的方案设计 |
| 3.2 模拟数据的结果分析 |
| 4 总结与展望 |
（3）动载作用下损伤砂岩的力学特性与破裂特征（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 岩石损伤的表征 |
| 1.2.2 损伤岩石的力学性能研究 |
| 1.2.3 爆炸荷载作用下损伤岩体的破裂特征研究 |
| 1.2.4 目前研究存在的不足 |
| 1.3 研究内容与研究方法 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 研究目标 |
| 1.3.3 研究方法 |
| 1.3.4 技术路线 |
| 2 动态荷载作用下损伤岩体的能量演化与破裂特征理论 |
| 2.1 受载岩体的损伤表征 |
| 2.1.1 受载岩体的损伤力学模型 |
| 2.1.2 受载岩体的速度结构演化 |
| 2.2 冲击荷载作用下损伤岩体的能量演化 |
| 2.3 爆炸荷载作用下损伤岩体的破裂特征 |
| 2.3.1 爆炸荷载作用下岩体的破裂特征 |
| 2.3.2 爆炸荷载作用下损伤岩体的破裂特征 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 基于声发射检测受载砂岩的损伤、破裂与速度结构演化 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.3 试验过程 |
| 3.3.1 试件的制备 |
| 3.3.2 砂岩的孔隙率 |
| 3.4 单轴荷载作用下砂岩的损伤与破裂模式 |
| 3.4.1 试验装置与试验过程 |
| 3.4.2 砂岩的强度 |
| 3.4.3 单轴荷载作用下砂岩的声发射特性 |
| 3.4.4 单轴荷载作用下砂岩的破裂模式 |
| 3.4.5 单轴荷载作用下砂岩的量化损伤 |
| 3.5 单轴荷载作用下损伤砂岩的速度结构演化 |
| 3.6 循环荷载作用下受载砂岩的声发射信号特征 |
| 3.6.1 试验设备与试验过程 |
| 3.6.2 试验结果与分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 冲击荷载作用下损伤砂岩的能量演化与破碎特征 |
| 4.1 损伤砂岩的冲击动力学试验 |
| 4.1.1 试件的制备 |
| 4.1.2 试验装置与试验过程 |
| 4.2 基于CT扫描砂岩损伤的表征 |
| 4.3 冲击荷载作用下损伤砂岩的强度变化和能量演化 |
| 4.3.1 动态应力平衡验证 |
| 4.3.2 损伤砂岩的动态抗压与劈裂抗拉强度分析 |
| 4.3.3 冲击荷载作用下损伤砂岩的能量演化 |
| 4.4 冲击荷载作用下损伤砂岩的裂纹扩展 |
| 4.4.1 冲击荷载压缩作用下损伤砂岩的裂纹扩展和走势 |
| 4.4.2 冲击荷载劈裂作用下损伤砂岩的裂纹扩展和走势 |
| 4.5 冲击荷载作用下损伤砂岩的破碎特征与几何分形 |
| 4.5.1 冲击荷载作用下损伤砂岩的破碎特征 |
| 4.5.2 冲击荷载作用下破碎岩块的几何分形 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 爆炸荷载作用下损伤岩体的破裂特征与CT成像 |
| 5.1 爆炸荷载作用下损伤砂岩的破裂特征试验 |
| 5.1.1 试件的制备 |
| 5.1.2 试验设备与试验过程 |
| 5.2 损伤砂岩的表征 |
| 5.3 爆炸荷载作用下损伤砂岩的破裂特征 |
| 5.4 爆炸荷载作用下损伤砂岩的CT成像 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及在校期间主要科研成果 |
| 作者简介 |
| 攻读博士学位期间主要的科研成果 |
（4）长大隧道施工测量若干问题研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 控制测量 |
| 1.1 平面控制测量方案设计 |
| 1.2 隧道横向贯通误差预计 |
| 2 监测隧道形状的变化 |
| 2.1 隧道变形监测技术方法 |
| 2.2 变形监测控制网 |
| 2.3 选择基准点 |
| 3 结语 |
（5）深部大理岩力学特性及声发射特征研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 深部岩石力学特性研究现状 |
| 1.2.2 深部岩石声发射特征研究现状 |
| 1.2.3 深部岩石损伤力学研究现状 |
| 1.3 存在的问题 |
| 1.4 主要研究内容及技术路线 |
| 2 深部大理岩试验 |
| 2.1 试验方案 |
| 2.2 试样制备 |
| 2.3 试验设备 |
| 2.3.1 力学试验系统 |
| 2.3.2 声发射系统 |
| 2.4 试验过程 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 深部大理岩力学特性 |
| 3.1 常规加载压缩试验力学特性 |
| 3.1.1 深部大理岩偏应力-应变曲线 |
| 3.1.2 深部大理岩变形参数及强度特征 |
| 3.1.3 深部大理岩扩容特征 |
| 3.1.4 深部大理岩基于塑性应变的裂纹演化规律 |
| 3.1.5 深部大理岩破坏特征 |
| 3.2 恒轴压、卸围压试验力学特性 |
| 3.2.1 深部大理岩偏应力-应变曲线 |
| 3.2.2 深部大理岩变形参数及强度特征 |
| 3.2.3 深部大理岩扩容特征 |
| 3.2.4 深部大理岩基于塑性应变的裂纹演化规律 |
| 3.2.5 深部大理岩破坏特征 |
| 3.3 加、卸荷试验力学特性比较 |
| 3.3.1 偏应力-应变曲线及破坏形态比较 |
| 3.3.2 力学结果比较 |
| 3.4 岩石强度准则研究 |
| 3.4.1 线性Mohr-Coulomb强度准则对深部大理岩强度的评估 |
| 3.4.2 双曲线型强度准则对深部大理岩强度的评估 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 深部大理岩声发射特征 |
| 4.1 声发射参数的选取 |
| 4.2 常规加载压缩试验声发射特征 |
| 4.2.1 声发射振铃计数阶段性特征 |
| 4.2.2 声发射时空分布规律 |
| 4.2.3 声发射RA值分布规律 |
| 4.2.4 利用声发射参数确定深部大理岩不同围压下的破坏前兆点 |
| 4.3 恒轴压、卸围压试验声发射特征 |
| 4.3.1 声发射振铃计数阶段性特征 |
| 4.3.2 声发射时空分布规律 |
| 4.3.3 声发射RA值分布规律 |
| 4.3.4 利用声发射参数确定深部大理岩不同初始围压下的破坏前兆点 |
| 4.4 加、卸荷试验声发射特征比较 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 深部大理岩损伤演化规律 |
| 5.1 两种损伤变量的定义 |
| 5.1.1 基于塑性应变的损伤变量的定义 |
| 5.1.2 基于声发射累计振铃计数的损伤变量的定义 |
| 5.2 基于塑性应变的损伤特性研究 |
| 5.2.1 常规加载压缩试验损伤分析 |
| 5.2.2 恒轴压、卸围压试验损伤分析 |
| 5.3 基于声发射累计振铃计数的损伤特性研究 |
| 5.3.1 常规加载压缩试验损伤分析 |
| 5.3.2 恒轴压、卸围压试验损伤分析 |
| 5.4 两种损伤变量表征的损伤对比 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表论文及科研成果 |
| 致谢 |
（6）特长隧道洞内控制网加测高精度陀螺方位应用研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 隧道贯通误差及控制测量应对技术现状 |
| 1.1 常规测量方法 |
| 1.2 提高导线精度的常规措施和局限性 |
| 1.3 高精度陀螺定向 |
| 2 洞内导线加测高精度陀螺方位提高精度的方法分析 |
| 2.1 陀螺定向 |
| 2.1.1 原理 |
| 2.1.2 作业步骤 |
| 2.1.3 陀螺成果使用 |
| 2.2 加测陀螺方位后的精度估算方法 |
| 2.2.1 误差影响因素 |
| 2.2.2 精度估算公式 |
| 2.3 计算与分析 |
| 2.3.1 陀螺边数量影响 |
| 2.3.2 陀螺方位精度影响 |
| 2.3.3 导线边长和角度误差影响 |
| 2.3.4 陀螺导线 |
| 3 本方法在工程中的应用 |
| 3.1 工程概况 |
| 3.2 常规测量误差 |
| 3.3 原因分析 |
| 3.3.1 旁折光 |
| 3.3.2 偶然误差 |
| 3.3.3 洞内通视条件 |
| 3.4 加测陀螺方位 |
| 3.4.1 仪器 |
| 3.4.2 加测位置和数量 |
| 3.4.3 平差计算 |
| 3.5 测量结果与贯通结果 |
| 4 结语 |
（7）氯盐环境下锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能研究（论文提纲范文）
| 创新点摘要 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 氯盐对受力混凝土的侵蚀研究 |
| 1.2.2 氯盐对预应力筋的侵蚀研究 |
| 1.2.3 钢绞线与混凝土间粘结性能研究 |
| 1.2.4 氯盐环境下预应力混凝土梁耐久性研究 |
| 1.2.5 氯盐环境下CFRP增强预应力混凝土梁力学性能研究 |
| 1.3 目前存在的不足 |
| 1.4 本文的主要工作 |
| 2 氯盐环境下锈蚀钢绞线与混凝土粘结性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 锈蚀钢绞线与混凝土粘结性能试验研究 |
| 2.2.1 试验材料与试件制备 |
| 2.2.2 试验过程 |
| 2.2.3 试验结果分析与讨论 |
| 2.2.4 锈蚀钢绞线混凝土粘结-滑移简化计算模型 |
| 2.3 锈蚀钢绞线混凝土的粘结滑移声发射信号特征 |
| 2.3.1 声发射信号振铃计数及能量分布特征 |
| 2.3.2 声发射持续信号分布特征 |
| 2.4 锈蚀钢绞线混凝土粘结性能数值模拟 |
| 2.4.1 材料模型 |
| 2.4.2 数值模型建立 |
| 2.4.3 模拟结果分析与讨论 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 氯盐环境下局部锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 基于湿盐砂法的预应力混凝土梁局部锈蚀试验研究 |
| 3.2.1 试验材料与试件制备 |
| 3.2.2 试验过程 |
| 3.2.3 试验结果分析与讨论 |
| 3.3 局部锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能试验研究 |
| 3.3.1 试件制备 |
| 3.3.2 试验过程 |
| 3.3.3 试验结果分析与讨论 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 氯盐环境下全锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 全锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能试验研究 |
| 4.2.1 试验材料与试件制备 |
| 4.2.2 试验过程 |
| 4.2.3 试验结果分析与讨论 |
| 4.3 基于声发射的全锈蚀预应力混凝土梁损伤分析 |
| 4.3.1 基于声发射的开裂与极限荷载分析 |
| 4.3.2 峰频分析 |
| 4.3.3 基于声发射的开裂模式分析 |
| 4.3.4 基于声发射的损伤扩展分析 |
| 4.4 全锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能数值模拟 |
| 4.4.1 数值模型建立 |
| 4.4.2 材料参数及本构关系 |
| 4.4.3 抗弯过程有限元模拟 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 氯盐环境下CFRP增强预应力混凝土梁抗弯性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 CFRP增强预应力混凝土梁抗弯性能试验研究 |
| 5.2.1 试件制备 |
| 5.2.2 试验过程 |
| 5.2.3 试验结果分析与讨论 |
| 5.3 基于声发射的CFRP增强预应力混凝土梁损伤分析 |
| 5.3.1 基于声发射的开裂与极限荷载 |
| 5.3.2 基于声发射的开裂模式分析 |
| 5.3.3 b值分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 本文主要结论 |
| 6.2 未来工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间的科研成果 |
| 致谢 |
（8）数值流形方法在转动、接触和弹塑性计算中的若干改进（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 数值流形方法理论的发展 |
| 1.2.2 大变形计算的相关理论 |
| 1.3 研究内容和创新点 |
| 2 数值流形方法基本框架和网格剖分 |
| 2.1 NMM的整体近似格式 |
| 2.1.1 覆盖和权函数 |
| 2.1.2 流形单元 |
| 2.2 NMM的基本方程 |
| 2.2.1 控制方程 |
| 2.2.2 弱形式的控制方程 |
| 2.3 NMM控制方程的积分 |
| 2.3.1 推导高阶单纯形积分公式 |
| 2.3.2 时步积分 |
| 2.4 接触理论简介 |
| 2.5 编写NMM网格剖分算法 |
| 2.6 小结 |
| 3 转动误差和基于有限变形理论的修正 |
| 3.1 转动误差的表现形式 |
| 3.2 转动体积误差的估计方法 |
| 3.3 转动误差的修正方法 |
| 3.3.1 修正后的静力计算格式 |
| 3.3.2 修正后的动力计算格式 |
| 3.3.3 构型更新和应力更新格式 |
| 3.4 算例和验证 |
| 3.4.1 静力算例:悬臂梁弯曲 |
| 3.4.2 简单自由转动测试 |
| 3.4.3 简单接触算例——落石的模拟 |
| 3.4.4 简单接触算例——能量守恒问题 |
| 3.5 小结 |
| 4 接触收敛问题、新的摩擦弹簧和粘聚力模型 |
| 4.1 理论接触模型和开闭迭代算法中的收敛性问题 |
| 4.1.1 理想的库伦接触模型 |
| 4.1.2 原始开闭迭代的优势和问题 |
| 4.2 新的接触计算格式 |
| 4.2.1 推导线性化公式 |
| 4.2.2 推导摩擦弹簧和其它接触弹簧 |
| 4.2.3 新的接触迭代格式 |
| 4.2.4 接触中的不可恢复变形和接触点更新 |
| 4.2.5 小结 |
| 4.3 简单验证和讨论 |
| 4.3.1 斜坡上的块体 |
| 4.3.2 简单滑动测试 |
| 4.4 接触收敛性比较和讨论 |
| 4.5 DDA和NMM的粘聚力问题 |
| 4.5.1 考虑粘聚力的摩擦弹簧和粘聚力离散 |
| 4.5.2 临界滑动问题中被低估的粘聚强度 |
| 4.5.3 粘聚力问题的解释和修正措施 |
| 4.5.4 粘聚力问题的简单验证 |
| 4.6 算例 |
| 4.6.1 圆弧滑动算例 |
| 4.6.2 简单金字塔算例 |
| 4.7 小结 |
| 5 考虑中主应力和抗拉强度的磨圆摩尔库伦准则 |
| 5.1 摩尔库伦准则 |
| 5.2 考虑中主应力和抗拉强度的磨圆摩尔库仑准则 |
| 5.2.1 磨圆八面体平面 |
| 5.2.2 磨圆切平面 |
| 5.2.3 新准则的表达式 |
| 5.3 用途:消去摩尔库伦准则的数值尖点 |
| 5.4 用途:表征中主应力影响和抗拉强度 |
| 5.4.1 标定粘聚力和内摩擦角 |
| 5.4.2 标定中主应力的影响 |
| 5.4.3 标定抗拉强度 |
| 5.5 凸区间验证 |
| 5.6 模型的应用 |
| 5.6.1 模型标定的例子 |
| 5.6.2 近似摩尔库伦的算例 |
| 5.7 小结 |
| 5.8 本章附录 |
| 6 塑性求解器和塑性大变形计算 |
| 6.1 弹塑性计算简述 |
| 6.1.1 弹塑性计算基本思路 |
| 6.1.2 基于连续模量的经典格式及其存在的问题 |
| 6.2 基于最近点映射和一维搜索的塑性求解器 |
| 6.2.1 最近点映射算法 |
| 6.2.2 控制步长的一维搜索方法 |
| 6.2.3 针对一维搜索算法的验证和测试 |
| 6.2.4 流形单元的单元积分和平衡迭代 |
| 6.3 静力算例和测试 |
| 6.3.1 地基承载力算例 |
| 6.3.2 边坡安全系数算例 |
| 6.4 塑性大变形求解格式 |
| 6.4.1 塑性大变形计算的控制方程 |
| 6.4.2 数学单元修正 |
| 6.4.3 新旧网格变量传递 |
| 6.5 简单的大变形算例 |
| 6.5.1 梁大变形——测试网格重划分导致的精度损失 |
| 6.5.2 砂土滑坡过程模拟 |
| 6.5.3 土体坍塌模拟 |
| 6.6 小结 |
| 7 新的覆盖光滑单元 |
| 7.1 预备知识 |
| 7.2 光滑有限元方法 |
| 7.2.1 光滑域和光滑应变 |
| 7.2.2 常见光滑有限元方法的精度和计算成本 |
| 7.3 新的覆盖光滑单元 |
| 7.4 光滑单元的通用编程格式 |
| 7.4.1 弹塑性分析中的矩阵方程 |
| 7.4.2 边界条件 |
| 7.4.3 关于新单元的小结 |
| 7.5 算例测试 |
| 7.5.1 悬臂梁弯曲测试 |
| 7.5.2 材料不连续的处理 |
| 7.5.3 地基承载力算例 |
| 7.5.4 边坡稳定分析算例 |
| 7.6 小结 |
| 8 结论和展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（9）连续刚构桥UHPC球铰平转体系力学行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 连续刚构桥转体工艺的研究现状 |
| 1.2.2 UHPC的发展现状 |
| 1.2.3 连续刚构桥平转体系力学行为研究现状 |
| 1.3 存在问题 |
| 1.4 本文研究内容及技术路线 |
| 2 桥梁平转体系用UHPC球铰抗压强度试验 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 UHPC材料的制备 |
| 2.2.1 材料组成及特性 |
| 2.2.2 试件的制备及养护 |
| 2.3 UHPC球铰抗压强度试验 |
| 2.3.1 试验设计 |
| 2.3.2 球铰参数的选取 |
| 2.3.3 试验方法 |
| 2.3.4 结果与讨论 |
| 2.4 提高UHPC球铰抗压强度试验 |
| 2.4.1 试验设计 |
| 2.4.2 钢纤维定向排装置的设计 |
| 2.4.3 结果及讨论 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 桥梁平转体系用UHPC球铰轴压破坏的理论研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 立方体试件极限状态分析 |
| 3.2.1 立方体试件破裂角范围的研究 |
| 3.2.2 立方体轴压破坏形态分析 |
| 3.3 UHPC球铰极限状态分析 |
| 3.3.1 球铰接触问题的求解 |
| 3.3.2 球铰径向压应力的计算 |
| 3.3.3 UHPC球铰极限抗压强度的研究 |
| 3.3.4 定向排列钢纤维球铰极限抗压强度的研究 |
| 3.3.5 箍筋约束球铰极限抗压强度的研究 |
| 3.3.6 CFST球铰极限抗压强度的研究 |
| 3.3.7 UHPC球铰轴压破坏形态分析 |
| 3.4 有限元仿真分析 |
| 3.4.1 材料的本构关系 |
| 3.4.2 有限元分析结果 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 连续刚构桥UHPC球铰平转体系力学行为模型试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 连续刚构UHPC球铰平转体系模型的设计与制作 |
| 4.2.1 模型的设计 |
| 4.2.2 模型的制作 |
| 4.3 材料特性 |
| 4.4 试验方法 |
| 4.4.1 转铰的抗倾覆力矩测试 |
| 4.4.2 转铰的静力试验 |
| 4.4.3 转动试验及振动测试 |
| 4.4.4 测点的布置 |
| 4.5 试验结果分析 |
| 4.5.1 转铰抗倾覆力矩的测试结果分析 |
| 4.5.2 转铰静力测试结果分析 |
| 4.5.3 转动角速度对连续刚构桥平转体系力学行为的研究 |
| 4.5.4 转动加速度对连续刚构桥平转体系力学行为的研究 |
| 4.5.5 平转过程主梁的振动测试结果 |
| 4.6 转体模型力学行为有限元分析 |
| 4.6.1 有限元模型的建立 |
| 4.6.2 UHPC转铰有限元结果分析 |
| 4.6.3 HPC球铰平整度对主梁平转过程的振动影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 5. 连续刚构桥UHPC球铰平转体系地震与风作用下的力学行为研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 连续刚构桥UHPC球铰平转体系动力特性分析 |
| 5.2.1 试验依托工程概况 |
| 5.2.2 结构动力模型的建立 |
| 5.2.3 结构振型计算 |
| 5.3 地震响应分析 |
| 5.3.1 地震输入 |
| 5.3.2 Model 1地震响应分析 |
| 5.3.3 Model 2地震响应分析 |
| 5.3.4 连续刚构桥UHPC球铰平转体系地震响应的优化算法 |
| 5.3.5 已建转体桥梁抗震性能后评价 |
| 5.4 风致振动响应分析 |
| 5.4.1 风场的数值模拟 |
| 5.4.2 主梁气动力特性及梁截面的优化 |
| 5.4.3 风致振动响应分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 连续刚构桥UHPC球铰平转体系实桥施工监测 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 工程概况 |
| 6.3 测点布置及转体参数的确定 |
| 6.3.1 测点布置 |
| 6.3.2 施工转体速度的计算 |
| 6.3.3 桥址平均风速的测试 |
| 6.4 监测结果分析 |
| 6.4.1 称重试验 |
| 6.4.2 施工转体速度的监测 |
| 6.4.3 UHPC球铰应力测试 |
| 6.4.4 墩底应力测试 |
| 6.4.5 主梁振动情况测试 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 创新点 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（10）装配式环筋扣合连接性能及剪力墙结构抗震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 建筑工业化发展现状及趋势 |
| 1.2.1 国外建筑工业化的发展及应用 |
| 1.2.2 国内建筑工业化的发展及应用 |
| 1.3 预制装配式混凝土剪力墙结构研究现状 |
| 1.3.1 装配式混凝土剪力墙连接节点研究 |
| 1.3.2 装配式混凝土剪力墙构件抗震性能研究 |
| 1.3.3 装配式混凝土剪力墙组合构件及结构抗震性能研究 |
| 1.3.4 技术规程和行业规范 |
| 1.4 目前研究不足及本文研究对象 |
| 1.5 本文主要研究工作 |
| 第2章 环筋扣合连接锚固性能试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验设计 |
| 2.2.1 试验目的 |
| 2.2.2 试验设计与制作 |
| 2.2.3 材性试验 |
| 2.2.4 试验方法 |
| 2.2.5 测量装置 |
| 2.3 试验现象及分析 |
| 2.3.1 典型破坏模式 |
| 2.3.2 荷载-位移全过程曲线 |
| 2.3.3 锚固性能分析 |
| 2.4 主要设计参数对锚固性能影响 |
| 2.4.1 环筋扣合高度 |
| 2.4.2 混凝土强度等级 |
| 2.4.3 横向插筋直径规格 |
| 2.4.4 环筋单元扣合位置 |
| 2.4.5 环筋直径规格 |
| 2.4.6 横向插筋数量 |
| 2.4.7 直筋锚固连接 |
| 2.4.8 L筋锚固连接 |
| 2.4.9 环筋连接中无横向插筋 |
| 2.4.10 纯环筋锚固连接 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 环筋扣合连接受力机理及设计方法研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 数值模型建立 |
| 3.2.1 几何模型 |
| 3.2.2 材料本构关系 |
| 3.2.3 边界条件及加载制度 |
| 3.3 数值模拟方法验证 |
| 3.4 典型破坏模式算例分析 |
| 3.4.1 环筋拔出破坏模式 |
| 3.4.2 环筋断裂破坏模式 |
| 3.5 环筋扣合连接设计参数敏感性分析 |
| 3.5.1 分析方案 |
| 3.5.2 结果分析 |
| 3.5.3 承载力模型提出 |
| 3.5.4 承载力模型建立 |
| 3.6 环筋扣合连接性能可靠度分析 |
| 3.6.1 极限状态方程 |
| 3.6.2 影响因素不确定性统计 |
| 3.6.3 锚固长度可靠度分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 环筋扣合竖向连接对剪力墙抗震性能影响研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验设计 |
| 4.2.1 试验目的 |
| 4.2.2 试验设计与制作 |
| 4.2.3 材料试验 |
| 4.2.4 试验方法及加载制度 |
| 4.2.5 测量装置 |
| 4.3 试验现象 |
| 4.3.1 整体现浇直筋贯通连接剪力墙试件 |
| 4.3.2 预制装配式环筋扣合连接剪力墙试件 |
| 4.3.3 预制装配式环筋扣合连接箍筋扣合单元加密剪力墙试件 |
| 4.4 滞回性能分析 |
| 4.4.1 滞回曲线及骨架曲线 |
| 4.4.2 承载能力 |
| 4.4.3 刚度退化 |
| 4.4.4 延性性能 |
| 4.4.5 耗能能力 |
| 4.5 混凝土剪力墙试件数值模拟 |
| 4.5.1 数值模型创建 |
| 4.5.2 数值模型验证 |
| 4.5.3 设计因素对连接力学性能和剪力墙抗震性能的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 环筋扣合水平连接对剪力墙抗震性能影响研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验设计 |
| 5.2.1 试验目的 |
| 5.2.2 试验设计与制作 |
| 5.2.3 材性试验 |
| 5.2.4 试验方法及加载制度 |
| 5.2.5 加载及测量装置 |
| 5.3 试验现象 |
| 5.3.1 整体现浇直筋连接边缘约束剪力墙 |
| 5.3.2 预制装配式环筋扣合连接边缘约束剪力墙 |
| 5.3.3 预制装配式环筋扣合连接型钢边缘约束剪力墙 |
| 5.4 滞回性能分析 |
| 5.4.1 滞回曲线及骨架曲线 |
| 5.4.2 承载能力 |
| 5.4.3 刚度退化 |
| 5.4.4 延性性能 |
| 5.4.5 耗能能力 |
| 5.5 边缘约束区域承载力性能分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 装配式环筋扣合连接剪力墙及结构设计方法研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 剪力墙正截面承载力计算方法 |
| 6.2.1 屈服状态 |
| 6.2.2 峰值状态 |
| 6.2.3 极限状态 |
| 6.2.4 结果分析 |
| 6.3 剪力墙变形能力计算方法 |
| 6.3.1 弯曲变形模型 |
| 6.3.2 剪切变形模型 |
| 6.3.3 结果分析 |
| 6.4 结构体系设计分析方法 |
| 6.4.1 子结构模型抗震性能研究 |
| 6.4.2 结构体系动力特性研究 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附录 A 正交分析方案及数值模型结果 |
| 攻读博士学位期间发布的学术论文 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
四、贯通横向误差若干问题的讨论（论文参考文献）
- [1]浅埋隧道与邻近地层空洞相互作用机理及其对地层变形的影响[D]. 杨公标. 北京交通大学, 2021(02)
- [2]隧道洞内横向贯通误差的控制研究[J]. 许祥保,张涛涛,张少鹏. 城市勘测, 2021(04)
- [3]动载作用下损伤砂岩的力学特性与破裂特征[D]. 郑强强. 安徽理工大学, 2021(02)
- [4]长大隧道施工测量若干问题研究[J]. 闫骁恺. 运输经理世界, 2021(13)
- [5]深部大理岩力学特性及声发射特征研究[D]. 余洁. 西华大学, 2021(02)
- [6]特长隧道洞内控制网加测高精度陀螺方位应用研究[J]. 王建林,胡新朋. 施工技术, 2020(23)
- [7]氯盐环境下锈蚀预应力混凝土梁抗弯性能研究[D]. 刘云雁. 大连海事大学, 2020(04)
- [8]数值流形方法在转动、接触和弹塑性计算中的若干改进[D]. 张宁. 北京交通大学, 2020(06)
- [9]连续刚构桥UHPC球铰平转体系力学行为研究[D]. 王家伟. 东北林业大学, 2020(09)
- [10]装配式环筋扣合连接性能及剪力墙结构抗震性能研究[D]. 周健. 哈尔滨工业大学, 2020(02)
标签：声发射论文; 大理岩论文; 预应力混凝土结构论文; 普通混凝土论文; 地层划分论文;