一、低易损性发射药点火燃烧性能试验研究（论文文献综述）
张邹邹,何昌辉,张衡,赵宝明[1]（2021）在《NC体系发射药烤燃点火的响应特性》文中提出选用制式的硝化棉（NC）体系发射药进行了烤燃试验,研究了NC体系发射药的配方组成对烤燃作用下的自点火温度和燃烧性能的影响。结果表明,NC体系发射药的配方组分对烤燃响应的自点火温度和燃烧性能影响明显,随着烤燃温度上升,NC体系发射药烤燃响应时经历了热分解—点火燃烧—冲破约束强度造成剧烈响应的过程。单基药中NC的自热反应和硝胺发射药中RDX的气相燃爆反应使得发射药迅速完成热分解到燃烧反应的转变,压力增长速度较快;单基药的自点火温度约为157.5℃,增加较低温度开始分解的NG和增塑剂TEGDN提前了发射药的自点火温度;发射药烤燃点火后,压力增长速率与发射药配方组成和弧厚有明显关系,与烤燃响应类型和冲击压力规律相符;增加弧厚对发射药烤燃作用下的热分解无影响,降低了点火后压力的上升速率,有利于降低发射药烤燃响应剧烈程度。
解德富[2]（2020）在《高燃速功能材料在高能发射药中的应用研究》文中指出为了研究一种具有高能高燃速的新型发射药,在高能发射药的配方体系中,添加三种高燃速功能材料SY、NHN、W。根据高能发射药对配方组分的应用要求,试验研究高燃速功能材料的基础性能,分析其在发射药中应用的适用性。利用密闭爆发器实验研究高燃速功能材料对高能发射药燃速特性的影响规律,并考察其对高能高燃速发射药综合性能的影响,重点试验研究能量性能、力学性能和安全性能。采用热重分析法（TG）、差示扫描量热法（DSC）、绝热加速量热仪（ARC）热分析试验方法,研究高燃速功能材料对高能发射药热分解过程的影响,并采用中止燃烧试验和SEM探索燃速提高的机理。主要研究结果如下:（1）三种高燃速功能材料SY、NHN、W在高能发射药中应用的适用性试验结果表明,三者的主要物化性能、感度特性、与发射药组分的相容性等基础性能都可以满足使用要求,可以作为高能发射药配方体系的高燃速添加物。（2）在常温、低温和高温环境下,选取的三种高燃速功能材料SY、NHN、W均能有效地提高发射药的燃速。在添加量为3%的条件下,发射药燃速分别提高25%、15%和35%左右;在SY添加量为4%、NHN和W添加量为5%的条件下,发射药燃速分别提高30%、17%和52%左右。高能高燃速发射药试样的燃烧稳定性良好,高、低温燃烧规律正常,并且添加SY和W的试样表现出一定的燃烧渐增性。（3）高燃速功能材料对发射药综合性能的试验结果表明,添加高燃速功能材料SY、NHN、W到高能发射药配方体系中,火药力均没有明显的变化,且各试样均具有较大的抗冲强度,力学性能较好;撞击感度和摩擦感度都可以满足使用要求,安全性能较好;各试样的真空安定性试验放气量都小于2ml/g,安定性较好。（4）TG、DSC和ARC热分析实验结果表明,添加高燃速功能材料SY、NHN、W,主要促进了发射药配方组分中NC的热分解,且最终分解残渣量都明显降低,热分解反应更彻底。通过热分析动力学参数计算,添加高燃速功能材料的发射药试样的表观活化能均不同程度的降低。（5）中止燃烧试验和SEM的测试结果表明,添加高燃速功能材料试样的燃烧表面均出现不同程度的空穴,导致燃烧过程中的燃烧面增加,并形成对流燃烧,从而使燃速提高。
孟祥军[3]（2020）在《硝化纤维素机械感度的降感方法与机理研究》文中进行了进一步梳理基于硝化纤维素/硝化甘油的传统发射药与推进剂易被外部激励（火焰、撞击和冲击波等）意外激发,从而发生灾难性事故。因此,降低发射药与推进剂的感度成为了科研人员多年来努力的目标。目前,研究者利用含能热塑性弹性体等取代部分硝化纤维素研制了低易损发射药、低敏感高能发射药和低敏感推进剂,以降低弹药对于意外刺激的敏感性。但是,这些新型配方发射药仍然存在一些缺陷与不足,如力学性能不佳等问题。硝化纤维素作为发射药与推进剂配方中的粘结剂及主要含能组分,自从无烟发射药发明以来,一直起着不可替代的重要作用。因此,若是直接对硝化纤维素进行降感处理,可为低敏感高能发射药与低敏感推进剂的发展提供一条新的思路。本文的主要目的是揭示硝化纤维素机械感度与其分子结构等之间的关系,并研究硝化纤维素的降感方法与机理。主要研究内容与结果如下所示:（1）采用理论和实验方法研究硝化纤维素机械感度的机制和影响因素。首先,利用密度泛函理论、热分析技术、摩尔活性指数和氧平衡法研究了硝化纤维素机械感度与其分子结构和热分解性能之间的关系。其次,以微晶纤维素为原料制备了不同晶体结构、形貌和尺寸的纤维素,再经硝化反应制备了相应的硝化纤维素产物,然后测试其机械感度。结果表明,硝化纤维素的感度与O-NO2键解离能和释放NO2气体能力强弱相关,且氮含量越高,硝化纤维素的撞击感度越大。晶体结构、形貌和尺寸等因素对硝化纤维素的撞击感度存在不同程度的影响,其中形貌和尺寸影响较为显着。但是,对于摩擦感度并无影响,硝化纤维素的摩擦感度主要受其分子链段间的内摩擦力影响。研究结果揭示了硝化纤维素机械感度的产生机制,并且可以为硝化纤维素的降感方法研究提供理论基础。（2）采用化学方法改善硝化纤维素的晶体品质。利用混酸溶液水解微晶纤维素制备了纳米球形纤维素复合晶体,再经硝化反应制备了相应的纳米球形硝化纤维素复合晶体。结果表明,微晶纤维素的水解产物是15～30nm的纳米球形纤维素复合晶体,其硝化产物纳米球形硝化纤维素是I型硝化纤维素和II型硝化纤维素的复合晶体,且结晶度（70.5%）高于普通硝化纤维素（66.2%）。纳米球形硝化纤维素复合晶体的氮含量是14.89%,高于普通硝化纤维素相的氮含量值。因此,纳米球形硝化纤维素复合晶体的热分解起始温度降低了约40℃,分解热提升了66.0%。但是,纳米球形硝化纤维素复合晶体的撞击感度却比普通硝化纤维素低44.6%,摩擦感度无明显变化。因此,改善硝化纤维素的晶体品质可以降低其对撞击作用的敏感性。（3）通过缩合反应在硝化纤维素表面接枝二氧化硅凝胶降感包覆层。利用溶胶-凝胶法和超声辅助分散法在硝化纤维素表面接枝二氧化硅凝胶包覆层,制备了硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料。结果表明,二氧化硅凝胶是无定形态,且与硝化纤维素表层之间以C-O-Si键结合。硝化纤维素表层在接枝二氧化硅凝胶包覆层以后,导致复合材料热分解的分解率下降,而其热释放量与热稳定性得到提高。同时,制备的硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料试样的撞击感度均下降了35.0%以上,但是对硝化纤维素的主要分子结构没有影响,导致摩擦感度没有发生变化。因此,对硝化纤维素进行表面包覆只能降低硝化纤维素的撞击感度。（4）采用共晶技术改变硝化纤维素的内部分子组成。以非含能粘结剂乙酸丁酸纤维素作为共晶配体,利用溶剂-非溶剂法制备了硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物。结果表明,硝化纤维素和乙酸丁酸纤维素分子之间通过氢键作用相互结合,硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物中形成了新的晶体结构,且其形貌呈片状结构。共晶复合物中硝化纤维素分子的热分解起始温度无变化,而乙酸丁酸纤维素分子的热分解起始温度下降了27℃。与硝化纤维素相比,硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物试样能量的降幅分别是35.0%、50.1%和60.8%,而撞击感度的降幅分别达到了40.2%、75.7%和114.5%,摩擦感度降至为0,NC的机械感度得到显着降低。因此,通过共晶技术改变硝化纤维素内部分子组成可以显着降低硝化纤维素的机械感度。（5）采用乙酰基侧链接枝硝化纤维素分子。在二氯甲烷溶剂中,利用乙酸酐和硝化纤维素分子上活性羟基发生酯化反应制备了纤维素硝酸乙酸酯。结果表明,活性溶剂会改变纤维素硝酸乙酸酯产物的形态结构,乙酰化反应须在惰性溶剂中进行。纤维素硝酸乙酸酯的热稳定性略高于硝化纤维素,而分解热基本保持不变。相比于硝化纤维素,纤维素硝酸乙酸酯能量的降幅是13.4%,其撞击感度和摩擦感度分别下降了13.2%和8.0%,撞击感度的降幅比较明显。因此,对硝化纤维素的分子结构进行改性是降低其撞击感度和摩擦感度的一种有效方法。（6）采用惰性粘结剂聚乙二醇改变硝化纤维素的分子结构。以异佛尔酮二异氰酸酯为偶联剂,聚乙二醇作支链改性硝化纤维素合成了分段类梯形硝化纤维素。结果表明,分段类梯形硝化纤维素的形貌近似球形,具有更加完整的晶相结构。但是,分段类梯形硝化纤维素的热稳定性能和分解热均呈现不同程度的下降。与硝化纤维素相比,分段类梯形硝化纤维素能量的降幅是47.1%,而其撞击感度和摩擦感度分别下降了93.2%和76.0%,机械感度的降幅比较显着。因此,对硝化纤维素的分子结构进行改性可以有效降低其机械感度。根据研究结果可知,硝化纤维素的机械感度与其分子结构等内部本质因素有关,形貌、尺寸等品质会影响硝化纤维素的撞击感度。硝化纤维素表面接枝二氧化硅凝胶包覆层、硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶、硝化纤维素侧链接枝乙酰基和分段类梯形硝化纤维素四种降感方法与技术都是在牺牲较小能量的情况下有效降低了硝化纤维素的机械感度,而纳米球形硝化纤维素复合晶体降感方法可在提高其能量的情况下显着降低硝化纤维素的撞击感度。其中,硝化纤维素表面接枝二氧化硅凝胶包覆层和纳米球形硝化纤维素复合晶体降感方法只能降低硝化纤维素的撞击感度,且纳米球形硝化纤维素复合晶体的制备时间较长;硝化纤维素侧链接枝乙酰基降感方法的机械感度降幅较小;硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素和分段类梯形硝化纤维素降感方法的机械感度降幅显着,且二者制备方法较为简单,是较为适宜的硝化纤维素降感方法。本文的研究成果可为低敏感高能发射药与低敏感推进剂的配方研究提供技术支撑。
田宇[4]（2019）在《TMETN及NGEC在发射药中的应用研究》文中指出本论文研究了含纤维素甘油醚硝酸酯（NGEC）和三羟甲基乙烷三硝酸酯（TMETN）的高能高强度发射药,是在硝胺发射药配方的基础上,用三羟甲基乙烷三硝酸酯（TMETN）部分取代硝化甘油（NG）、改变硝化棉含氮量以及用纤维素甘油醚硝酸酯（NGEC）部分取代硝化棉（NG）,制备了不同三羟甲基乙烷三硝酸酯（TMETN）含量、不同纤维素硝酸醚甘油酯（NGEC）以及不同硝化棉含氮量的高能高强度发射药样品,在保持发射药高能量的同时,提高发射药的力学性能。采用最小吉布斯自由能法对发射药的能量示性数进行了理论计算及分析,研究了组分对发射药能量性能的影响。在理论计算的基础上确定了高能高强度发射药的配方组成,并制备了一系列发射药样品,采用冲击试验机、材料试验机测试了不同温度（-40℃、20℃、50℃）下发射药的冲击和压缩强度,利用密闭爆发器测试了发射药在不同温度（-40℃、20℃、50℃）下的燃烧性能。试验研究结果表明:在试验范围内,随着TMETN逐渐取代NG,高能高强度发射药低温冲击强度呈逐渐上升趋势,高温、常温冲击强度则有所降低,而压缩强度在高温、常温、低温下变化规律一致,均逐渐上升。不同温度下的p-t、u-p和L-B曲线较光滑,没有异常波动,燃烧结束时间随着TMETN含量的增加而有所延长,燃速也在逐渐降低,但幅度不大。在含10%TMETN高能高强度发射药配方的基础上,改变硝化棉含氮量,制备了系列样品,试验结果表明:随着硝化棉含氮量的增加,发射药的冲击和压缩强度在高温、常温和低温下的变化趋势一致,均呈现先小幅度上升后逐渐下降的趋势。当含氮量为12.4%时,获得最佳的力学性能。研究了NGEC含量以及不同批号（1#、2#、3#）分别对发射药的力学和燃烧性能的影响,在试验范围内,随着1#、2#NGEC（含量均从0增加到16%）含量的增加,高能高强度发射药的冲击强度和压缩强度均呈现下降趋势,而3#NGEC（含量从040）含量的增加使得不同温度下的冲击强度逐渐上升。不同温度下的p-t、u-p和L-B曲线较光滑,符合通常的管状发射药正常燃烧的变化规律。
张硕[5]（2019）在《含能微孔复合材料的制备及性能研究》文中研究表明本文以硝化纤维素（NC）、太根（TEGN）、黑索今（RDX）为含能基体,热塑性弹性体和NC同时充当粘结剂,通过溶剂法挤压成型工艺,利用超临界二氧化碳（SC-CO 2）发泡技术制备了微孔NC/TEGN/RDX复合材料。通过实验探究了发泡工艺条件对其溶解性能及泡孔结构的影响规律;同时采用受限发泡的方式制备了微孔NC/TEGN/RDX复合材料的力学样条,研究了热塑性弹性体含量及发泡工艺条件对其力学性能的影响;最后研究了RDX含量及发泡工艺条件对其燃烧性能的影响。结果表明,SC-CO2在NC基含能复合材料中的吸收量随着饱和时间的延长呈现出先快速增加后缓慢增加至最终趋于平衡的状态;提高饱和压力、降低饱和温度有利于增加SC-CO2在聚合物基体中的吸收量;在解吸收过程中,其扩散系数随饱和压力及饱和温度的增大而增大。提高饱和压力可有效减小泡孔尺寸,增加泡孔密度,使泡孔更加致密均匀;随着发泡温度的增加,微孔NC/TEGN/RDX复合材料的泡孔直径逐渐增大,泡孔密度呈现出先增大后减小的趋势,过高的发泡温度和发泡时间会导致RDX颗粒与聚合物基体的粘结力下降,甚至出现RDX颗粒脱落、泡孔合并的现象。热塑性弹性体的含量由5%提高到15%时,冲击强度可提高37.74%;饱和压力为1025 MPa时,冲击强度由3.21kJ·m-2提高到4.31kJ·m-2,但是随着饱和时间、发泡温度、发泡时间的增加,冲击强度却逐渐下降。最后,通过密闭爆发器实验,对微孔NC/TEGN/RDX复合材料的燃烧性能进行了分析,结果表明发泡后样品的燃烧时间明显小于未发泡样品;随着RDX含量的增加,材料的燃烧时间缩短,最大压力变化率dP/dt值增大,到达最大dP/dt值的时间逐渐减小,最大动态活度值增加,火药力增大,能量提高;提高发泡时间、发泡温度有利于增强燃烧剧烈程度,缩短燃烧时间。
王亚微[6]（2018）在《高能低敏感发射药安定性与安全性研究》文中进行了进一步梳理现代先进武器系统对弹药提出了大威力和高生存能力的要求,研究开发高能低敏感发射药成为21世纪发射药的大趋势。本文主要分析讨论了组分相对含量对高能低敏感发射药安定性、安全性的影响。指出采用含能粘结剂、高能添加剂的配方体系可以满足发射药对高能量和低敏感两方面的要求。以黑索今（RDX）、硝基胍（NQ）作为含能填充剂,制备了9种不同配方的RDX基发射药。RDX往往会造成发射药爆温较高,对身管造成严重的烧蚀现象,NQ的加入既不会对发射药能量造成负影响,又可以在一定程度上降低发射药爆温,对RDX基发射药起到降低感度的效果。当单独以RDX作为高能填充剂时,通过改变发射药用粘结剂,使用聚叠氮缩水甘油醚型含能热塑性弹性体（GAP-ETPE弹性体）部分取代硝化纤维素（NC）作粘结剂,制备了5种不同配方的GAP-ETPE发射药体系。本文通过真空安定性（VST）法和差示扫描量热法（DSC）对发射药安定性进行评价。VST法中1g试样放气量小于2mL时,安定性符合国军标要求,且放气量越小,说明其安定性越好。DSC法中根据升温速率趋于零时的分解放热峰温的大小来判定,峰温值越大,说明安定性越好;安全性通过热感度（5s爆发点）、撞击感度（特性落高值）以及静电火花感度进行测定。5s爆发点温度越高,特性落高值越大,说明发射药安全性越好。RDX基发射药VST和DSC实验结果显示,当发射药其它组分不变时,RDX基发射药安定性以及安全性会随NC含氮量的减小、NC/NQ相对含量的减小以及NC/RDX相对含量的减小而增加。且RDX基发射药对静电火花感度均不敏感;GAP-ETPE发射药VST实验结果显示,少量TEGDN增塑后的发射药体系其安定性有所降低,DSC结果反之。加入TEGDN,减小NC含量使得发射药安全性提高。且GAP-ETPE发射药对静电火花感度都显示不敏感性。实验结果表明不同的实验方法可能会因发射药组分在不同实验环境中造成不同作用机理而出现不一致结论的现象,且GAP-ETPE发射药的安定性、安全性优于RDX基发射药。
王连心,薛金强,何伟国,周集义,于海成,尚丙坤[7]（2014）在《BuNENA含能增塑剂的性能及应用》文中研究指明BuNENA（N–丁基硝氧乙基硝胺）是一种性能优良的新型含能增塑剂,在枪炮发射药和火箭推进剂应用中均受到研究者的广泛关注,并被进行系统研究。在发射药中,BuNENA具有塑化能力强、工艺性能好、感度低、能量高等优点,能进一步提高配方力学性能,其应用前景广阔。而在HTPE（端羟基聚环氧乙烷–四氢呋喃嵌段共聚醚）火箭推进剂中,BuNENA已被证明是一种对提高能量、降低感度和提高推进剂力学性能等具有明显作用的新型含能增塑剂,使用HTPE/BuNENA黏合剂体系的钝感固体推进剂的综合性能优于HTPB/AP（端羟基聚丁二烯/高氯酸铵）推进剂,并可满足钝感弹药（IM）要求,已在各种战术发动机中获得了实际应用。
李宁[8]（2013）在《基于含能热塑性弹性体的高能发射药研究》文中提出现代先进武器系统对弹药提出了大威力和高生存能力的要求,研究开发低敏感高能发射药成为21世纪发射药及其装药发展的重要趋势之一。传统发射药的敏感性是由硝化棉和硝化甘油内在的热分解特性决定的。因此,发展低敏感高能发射药的关键是获得能替代硝化棉和硝化甘油等传统含能材料的低感度高能添加剂和性能优良的含能粘结剂。在这类发射药研究中,国内目前研究一般以交联固化型的GAP、AMMO等作为含能粘结剂,但它们存在需要加入固化剂、返工品处理困难等缺点,而综合性能优良的含能热塑性弹性体又由于技术原因未能用于发射药配方的试制；低感度高能添加剂可通过对高能添加剂进行表面包覆来获得,但采用的惰性包覆材料又会对它们的能量性能产生消极的作用。适用的含能热塑性弹性体和高能量低感度高能添加剂的合成和制备技术是低敏感高能发射药研究的难题。本课题从含能热塑性弹性体（ETPE）的角度入手,为解决当前低敏感高能发射药研究中存在的难题,设计了以GAP基含能热塑性弹性体为粘结剂、以含能热塑性弹性体包覆过的RDX作为主要高能添加剂的高能发射药。通过配方设计、能量分析、粒度级配研究、高能添加剂包覆钝感处理、成型加工工艺研究等阶段制备得到了具有较好力学强度、燃烧稳定的ETPE基高能发射药。从性能、来源、成本等方面对发射药组分进行选择。确定RDX作为发射药的主要能量来源,以CL-20为辅助的高能添加剂；确定以GAP基含能热塑性弹性体与硝化棉作为发射药用含能粘结剂,含能增塑剂可根据不同需要进行适当选择。通过能量计算软件对发射药配方进行能量特性分析。相同火药力的不同配方中,ETPE含量较高的配方具有较大的比容与较低的爆温。发射药RDX/ETPE/NC/A3（ETPE/NC=50/50）的固含量为70%时,火药力可达到1190kJ·kg-1以上,爆温3210K左右。以BTTN作为增塑剂的RDX/ETPE/NC/BTTN （ETPE/NC=70/30）发射药配方在较宽的配比范围内火药力都能达到1200kJ·kg-1.采用振实密度仪对RDX颗粒进行粒度级配研究。两种粒径的颗粒按照粗细7：3的比例进行混合使用可使体系的堆积率最高。含三种粒径的颗粒进行堆积时,粒径由大到小按照7：1：2或者6：1：3的比例堆积,可得到最大堆积率。通过沉淀法采用含能热塑性弹性体对RDX进行表面包覆,获得了较高能量的低感度RDX。按照包覆量1%、包覆温度30℃、包覆时间30min、助剂量1.5m1的包覆条件所制得的样品,XPS分析得出包覆度为72.5%；有机元素分析确定包覆层质量分数为0.98%,与投料值1%基本相当；RDX的撞击感度特性落高从25.6cm提高至47.9cm,摩擦感度爆炸百分数由72%降至40%。包覆后的RDX颗粒较包覆前的RDX颗粒具有良好的流散性,安息角从51.6°下降到40°左右；采用包覆过的RDX的发射药混合物料具有较低的药浆粘度。以硝化棉作为载体吸附ETPE得到混合粘结剂微粒,有效改善了含ETPE的发射药的物料混合均匀性,并通过溶剂法经压伸成型制备得到了高RDX含量（>70%）的ETPE基高能发射药样品。药粒的抗压强度可达30MPa以上,火药力1170kJ·kg-1-1210kJ·kg-1.定容燃烧试验中,随RDX含量的增加,发射药的燃速加快；发射药在燃烧过程中压力波动不明显,在不同的压力区间具有不同的燃速压力指数。发射药配方RDX/ETPE/NC （77.9/10.9/10.9）与RDX/CL-20/ETPE/NC （64.7/10.3/12.4/12.4）实测火药力分别达到1215kJ·kg-1与1251kJ·kg-1,定容燃烧实验中,dp/dt-t及L-B曲线表明发射药的燃烧过程均较稳定,且具有较好的力学强度,该发射药配方具有进一步研究的意义。
彭于辉[9]（2008）在《高能高强度发射药的燃烧性能研究》文中研究指明本课题主要研究两大类高能高强度发射药:JMZ发射药和TPUE改性高能发射药。JMZ发射药采用聚醚聚氨酯作为网络体系,构成发射药强度主体。改性高能发射药则以热塑性聚氨酯弹性体作为增强添加剂。从理论和实验两个方面对两类发射药进行了研究,计算和测定了系列发射药的能量示性数,并对发射药进行初步的配方设计。采用挤压成型的加工方法,在不同工艺条件下制备了高能量、高强度管状发射药,通过密闭爆发器实验,研究了发射药的燃烧性能以及影响燃烧性能的因素。结果表明:JMZ发射药采用聚醚聚氨酯作为发射药的主体网络结构,力学性能得到提高的同时,还具有较高的能量水平。JMZ发射药的燃烧速度低,具有低燃速系数和高压力指数的性质。扩链剂、工艺条件、固化体系、发射药组分都将影响发射药的燃烧性能;TPUE改性高能太根、硝胺发射药因含有大量的RDX而具有高能性质,压力指数在1左右,燃烧具有很好的稳定性。不含RDX的硝基胍发射药能量相对降低,且压力指数较小（小于0.8）。增强添加剂TPUE加入量对高能发射药的燃烧性质有一定影响,TPUE百分含量增加,发射药的火药力下降,余容增加,总燃速下降。通过调节配方组成的方法可以调节发射药的能量和燃烧性能。改性高能发射药与JMZ发射药相比,在能量相当的情况下,爆温较高,比容较小。
王明忠[10]（2008）在《低敏感高能发射药配方设计及相关材料制备研究》文中研究指明现代先进武器系统对弹药提出了大威力和高生存能力的要求,研究开发低敏感高能发射药成为21世纪发射药及其装药发展的大趋势。论文分析了国内外低易损发射药发展情况,指出低敏感高能发射药是低易损发射药发展的第三个阶段即高能低易损发射药,采用高能填充剂、含能粘结剂和含能增塑剂的配方体系可以满足低敏感高能发射药对低敏感性和能量的要求。论文从低敏感性和能量的角度对发射药组分进行筛选,选定了以黑索今（RDX）、GAP（聚端羟基叠氮缩水甘油醚）为基的热塑性聚氨酯弹性体以及A3（BDNPF/A）为主要组分的发射药体系;从能量（火药力）、成型加工和身管武器寿命的角度对低敏感高能发射药的配方进行了筛选,确定k=0.24（含能增塑剂与含能粘结剂的质量比）,高能填充剂（RDX）含量在80%～85%的发射药具有较好的综合性能,其火药力达到1185.6 kJ·kg-1高于第二代低易损发射药。论文合成了一种以GAP（聚端羟基叠氮缩水甘油谜）为基的聚氨酯型热塑性弹性体,对不同R值（异氰酸酯基与羟基的比值）不同硬段含量γ的样品进行了性能测试,结果表明:R=0.98,T=40%及R=0.98,T=45%的样品综合性能较好,其热分解温度均为250℃,玻璃化温度分别为-30.70℃和-29.80℃,拉伸应变分别为69.36%和62.30%,拉伸应力分别为6.13MPa和5.18MPa。为了降低高能填充剂的机械感度,增强与粘结剂的粘附作用,论文对高能填充剂进行了微胶囊含能包覆。通过扫描电镜（SEM）、红外分析以及粒径分析表明,在高能填充剂表面形成了一层包覆层,该包覆层的主要成分为所用的含能聚合物;包覆后,高能填充剂的特性落高由未包覆的25.8cm升高到50.1cm和53.9cm,并对微胶囊降感机理讲行了探讨。
二、低易损性发射药点火燃烧性能试验研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、低易损性发射药点火燃烧性能试验研究（论文提纲范文）
（1）NC体系发射药烤燃点火的响应特性（论文提纲范文）
| 引言 |
| 1 试验部分 |
| 1.1 NC体系发射药样品 |
| 1.2 试验方法及条件 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 NC体系发射药烤燃响应自点火温度分析 |
| 2.2 NC体系发射药烤燃响应压力增长特性分析 |
| 2.3 发射药弧厚对烤燃响应压力特性影响 |
| 3 结论 |
（2）高燃速功能材料在高能发射药中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及课题的意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 高能发射药研究现状 |
| 1.2.2 高燃速发射药研究现状 |
| 1.2.3 高能高燃速发射药在装药技术中的研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 高燃速功能材料的设计筛选与适用性研究 |
| 2.1 高燃速功能材料在高能发射药中的适用性研究 |
| 2.1.1 主要物化性能 |
| 2.1.2 能量密度 |
| 2.1.3 热稳定性 |
| 2.1.4 机械感度 |
| 2.1.5 与发射药配方组份的相容性 |
| 2.2 高燃速功能材料提高发射药燃速的可行性实验 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 高燃速功能材料在高能发射药中的应用及性能研究 |
| 3.1 实验研究方案 |
| 3.2 发射药制备工艺方法 |
| 3.3 发射药燃速特性检测评价方法 |
| 3.3.1 密闭爆发器实验原理及实验条件 |
| 3.3.2 密闭爆发器实验数据处理方法 |
| 3.4 高燃速功能材料提高发射药燃速的影响规律研究 |
| 3.4.1 实验配方 |
| 3.4.2 实验装填条件 |
| 3.4.3 燃烧性能实验及结果分析 |
| 3.4.4 高燃速功能材料含量对提高发射药燃速的影响 |
| 3.4.5 燃速压力指数变化规律 |
| 3.5 高能高燃速发射药性能研究 |
| 3.5.1 火药力的测试 |
| 3.5.2 力学性能研究 |
| 3.5.3 机械感度 |
| 3.5.4 化学安定性测试 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 高燃速功能材料提高发射药燃速的机理研究 |
| 4.1 提高发射药燃速的化学机理探索 |
| 4.1.1 热重分析 |
| 4.1.2 DSC热分解动力学分析 |
| 4.1.3 绝热分解特性分析 |
| 4.2 提高发射药燃速的物理机理探索 |
| 4.2.1 中止燃烧试验和SEM分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 攻读硕士学位期间发表的论文和出版着作情况 |
（3）硝化纤维素机械感度的降感方法与机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及科学问题的提出 |
| 1.2 硝化纤维素的制备、性质与应用 |
| 1.3 硝化纤维素的改性研究 |
| 1.4 感度的定义与分类 |
| 1.5 热点理论 |
| 1.6 含能材料的降感方法研究 |
| 1.6.1 控制含能材料粒径 |
| 1.6.2 提高含能材料晶体品质 |
| 1.6.3 表面包覆降感 |
| 1.6.4 超分子化学方法 |
| 1.7 本课题研究的主要内容和意义 |
| 2 硝化纤维素机械感度的产生机制及主要影响因素研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验与测试仪器 |
| 2.2.3 研究或实验方法 |
| 2.2.4 测试与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 硝化纤维素机械感度的产生机制理论研究 |
| 2.3.2 尺寸对于硝化纤维素机械感度的影响研究 |
| 2.3.3 形貌对于硝化纤维素机械感度的影响研究 |
| 2.3.4 晶体结构对于硝化纤维素机械感度的影响研究 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 纳米球形硝化纤维素复合晶体降感方法与机理研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验与测试仪器 |
| 3.2.3 实验方法 |
| 3.2.4 测试与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 反应参数对纳米球形纤维素复合晶体形貌和尺寸的影响 |
| 3.3.2 纳米球形硝化纤维素复合晶体形貌尺寸表征与分析 |
| 3.3.3 纳米球形纤维素复合晶体及其硝化产物的化学结构表征与分析 |
| 3.3.4 纳米球形硝化纤维素复合晶体的拉曼光谱分析 |
| 3.3.5 纳米球形纤维素复合晶体及其硝化产物的晶体结构表征与分析 |
| 3.3.6 纳米球形硝化纤维素复合晶体的元素与能量分析 |
| 3.3.7 纳米球形硝化纤维素复合晶体的热性能分析 |
| 3.3.8 纳米球形硝化纤维素复合晶体的机械感度试验与降感机理分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 硝化纤维素表面接枝二氧化硅凝胶包覆降感技术与机理研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验与测试仪器 |
| 4.2.3 实验方法 |
| 4.2.4 测试与表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料的制备机理 |
| 4.3.2 硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料的化学结构表征与分析 |
| 4.3.3 硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料的表面形貌表征与分析 |
| 4.3.4 硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料的晶体结构表征与分析 |
| 4.3.5 硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料的表面元素分析 |
| 4.3.6 硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料的热性能分析 |
| 4.3.7 硝化纤维素/二氧化硅凝胶复合材料的机械感度试验与降感机理分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶降感技术与机理研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原料 |
| 5.2.2 实验与测试仪器 |
| 5.2.3 研究或实验方法 |
| 5.2.4 测试与表征 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物的形成机理分析 |
| 5.3.2 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物的化学结构表征与分析 |
| 5.3.3 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物的拉曼光谱分析 |
| 5.3.4 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物的晶体结构表征与分析 |
| 5.3.5 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物的形貌表征与分析 |
| 5.3.6 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物的元素与能量分析 |
| 5.3.7 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物的热性能分析 |
| 5.3.8 硝化纤维素/乙酸丁酸纤维素共晶复合物的机械感度试验与降感机理分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 硝化纤维素侧链接枝乙酰基的降感方法与机理研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 实验原料 |
| 6.2.2 实验与测试仪器 |
| 6.2.3 实验方法 |
| 6.2.4 测试与表征 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 酰化体系对于纤维素硝酸乙酸酯形态的影响 |
| 6.3.2 纤维素硝酸乙酸酯的化学结构表征与分析 |
| 6.3.3 纤维素硝酸乙酸酯的形貌表征与分析 |
| 6.3.4 纤维素硝酸乙酸酯的晶体结构表征与分析 |
| 6.3.5 纤维素硝酸乙酸酯的元素与能量分析 |
| 6.3.6 纤维素硝酸乙酸酯的热性能分析 |
| 6.3.7 纤维素硝酸乙酸酯的机械感度试验与降感机理分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 分段类梯形硝化纤维素降感技术与机理研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 实验部分 |
| 7.2.1 实验原料 |
| 7.2.2 实验与测试仪器 |
| 7.2.3 实验方法 |
| 7.2.4 测试与表征 |
| 7.3 结果与讨论 |
| 7.3.1 分段类梯形硝化纤维素的合成反应动力学分析 |
| 7.3.2 分段类梯形硝化纤维素的化学结构表征与分析 |
| 7.3.3 分段类梯形硝化纤维素的拉曼光谱分析 |
| 7.3.4 分段类梯形硝化纤维素的晶体结构表征与分析 |
| 7.3.5 分段类梯形硝化纤维素的形貌尺寸表征与分析 |
| 7.3.6 分段类梯形硝化纤维素的元素与能量分析 |
| 7.3.7 分段类梯形硝化纤维素的热性能分析 |
| 7.3.8 分段类梯形硝化纤维素的机械感度试验与降感机理分析 |
| 7.4 本章小结 |
| 8 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 主要创新点 |
| 8.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
（4）TMETN及NGEC在发射药中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 论文研究背景 |
| 1.2 研究目的及意义 |
| 1.3 发射药的发展及国内外的研究现状 |
| 1.3.1 高能高强度发射药 |
| 1.3.2 低温感发射药 |
| 1.3.3 低易损性发射药 |
| 1.3.4 高能硝胺发射药 |
| 1.3.5 液体发射药 |
| 1.3.6 变燃速发射药 |
| 1.4 论文的研究内容 |
| 2 改性高能高强度发射药的配方设计 |
| 2.1 发射药配方体系 |
| 2.1.1 粘结剂 |
| 2.1.2 增塑剂 |
| 2.1.3 高能固体添加剂 |
| 2.1.4 其他成分 |
| 2.2 含TMETN改性高能高强度发射药的配方组成 |
| 2.3 含NGEC改性高能高强度发射药的配方组成 |
| 3 发射药的制备流程及性能测试方法 |
| 3.1 含TMETN改性高能高强度发射药的制备 |
| 3.1.1 实验原材料及仪器设备 |
| 3.1.2 发射药制备 |
| 3.2 含NGEC改性高能高强度发射药的制备 |
| 3.2.1 实验原材料及仪器设备 |
| 3.2.2 发射药制备 |
| 3.3 改性高能高强度发射药的性能测试方法 |
| 3.3.1 能量示性数的基本理论 |
| 3.3.2 发射药燃烧性能的测定 |
| 3.3.3 热散失修正方法 |
| 3.3.4 发射药力学性能的测定 |
| 4 TMETN、NGEC含量等对发射药力学性能的影响 |
| 4.1 TMETN含量对发射药力学性能的影响 |
| 4.2 NC含氮量对发射药力学性能的影响 |
| 4.3 NGEC含量对发射药力学性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 TMETN、NGEC含量等对发射药能量和燃烧性能的影响 |
| 5.1 TMETN含量对高能高强度发射药能量性能的影响 |
| 5.2 NC含氮量对高能高强度发射药能量性能的影响 |
| 5.3 NGEC含量对高能高强度发射药能量性能的影响 |
| 5.4 TMETN含量对高能高强度发射药燃烧性能的影响 |
| 5.4.1 常温(20℃)条件下燃烧性能 |
| 5.4.2 低温(-40℃)条件下燃烧性能 |
| 5.4.3 高温(50℃)条件下燃烧性能 |
| 5.5 NC含氮量对高能高强度发射药燃烧性能的影响 |
| 5.5.1 常温(20℃)条件下燃烧性能 |
| 5.5.2 低温(-40℃)条件下燃烧性能 |
| 5.5.3 高温(50℃)条件下燃烧性能 |
| 5.6 NGEC含量对高能高强度发射药燃烧性能的影响 |
| 5.6.1 常温(20℃)条件下燃烧性能 |
| 5.6.2 低温(-40℃)、高温(50℃)条件下燃烧性能 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 结束语 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 进一步工作设想 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（5）含能微孔复合材料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 含能微孔材料研究现状 |
| 1.2.1 传统多气孔发射药制备方法 |
| 1.2.2 微胶囊化法 |
| 1.2.3 化学发泡法 |
| 1.2.4 超临界流体法 |
| 1.3 超临界流体在聚合物微孔材料制备中的应用 |
| 1.3.1 超临界二氧化碳概述 |
| 1.3.2 微孔发泡复合材料的制备方法 |
| 1.3.3 微孔发泡复合材料的制备原理 |
| 1.4 本课题主要研究内容 |
| 2 超临界CO_2在NC基含能微孔复合材料中溶解性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料及仪器 |
| 2.2.2 实验原理 |
| 2.2.3 NC基含能微孔复合材料的制备 |
| 2.3 实验结果与讨论 |
| 2.3.1 SC-CO_2在NC基含能微孔复合材料中的溶解参数计算 |
| 2.3.2 饱和时间对SC-CO_2 吸收量与扩散性能的影响 |
| 2.3.3 饱和温度对SC-CO_2 吸收量与扩散性能的影响 |
| 2.3.4 饱和压力对SC-CO_2 吸收量与扩散性能的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 NC基含能微孔复合材料泡孔形貌的控制研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料及制备工艺 |
| 3.2.2 NC基含能微孔复合材料泡孔形貌的检测与表征 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 饱和压力对泡孔形貌的影响 |
| 3.3.2 饱和温度对泡孔形貌的影响 |
| 3.3.3 发泡时间对泡孔形貌的影响 |
| 3.3.4 发泡温度对泡孔形貌的影响 |
| 3.3.5 饱和时间对泡孔形貌的影响 |
| 3.3.6 解吸收时间对皮层厚度的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 NC基含能微孔复合材料力学性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验样品及实验方法 |
| 4.2.2 试验表征 |
| 4.3 实验结果与讨论 |
| 4.3.1 发泡倍率对力学性能的影响 |
| 4.3.2 热塑性弹性体含量对力学性能的影响 |
| 4.3.3 饱和压力对力学性能的影响 |
| 4.3.4 饱和时间对力学性能的影响 |
| 4.3.5 发泡温度对力学性能的影响 |
| 4.3.6 发泡时间对力学性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 NC基含能微孔复合材料燃烧性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原理 |
| 5.2.2 实验条件 |
| 5.3 实验结果与讨论 |
| 5.3.1 RDX含量对微孔NC/TEGN/RDX复合材料燃烧性能的影响 |
| 5.3.2 发泡时间对微孔NC/TEGN/RDX复合材料燃烧性能的影响 |
| 5.3.3 发泡温度对微孔NC/TEGN/RDX复合材料燃烧性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 本文小结及未来展望 |
| 6.1 本文小结 |
| 6.2 未来展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（6）高能低敏感发射药安定性与安全性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 本研究的背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 发射药安定性的研究 |
| 1.2.2 发射药安全性的研究 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 2 高能低敏感发射药原材料选择及其制备 |
| 2.1 高能低敏感发射药原材料选择 |
| 2.1.1 高能填充剂的选择 |
| 2.1.2 含能粘结剂的选择 |
| 2.1.3 含能增塑剂的选择 |
| 2.2 发射药配方组成 |
| 2.2.1 RDX基发射药基础配方 |
| 2.2.2 GAP-ETPE发射药基础配方 |
| 2.3 高能低敏感发射药的制备 |
| 2.3.1 发射药用原材料 |
| 2.3.2 实验仪器 |
| 2.3.3 原材料的预处理 |
| 2.3.4 制备工艺 |
| 2.3.4.1 发射药制备工艺流程图 |
| 2.3.4.2 溶剂类型的选择 |
| 2.3.4.3 加药顺序及捏合时间的确定 |
| 2.3.4.4 挤压成型及后处理过程 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 高能低敏感发射药安定性研究 |
| 3.1 RDX基发射药安定性研究 |
| 3.1.1 实验方法及数据 |
| 3.1.1.1 差示扫描量热法实验 |
| 3.1.1.2 真空安定性实验 |
| 3.1.2 分析与讨论 |
| 3.1.2.1 RDX基发射药DSC法实验结果分析 |
| 3.1.2.2 RDX基发射药真空安定性实验结果分析 |
| 3.2 GAP-ETPE弹性体发射药安定性研究 |
| 3.2.1 实验方法及数据 |
| 3.2.1.1 差示扫描量热法实验 |
| 3.2.1.2 真空安定性实验 |
| 3.2.2 分析与讨论 |
| 3.2.2.1 GAP-ETPE弹性体发射药DSC实验结果分析 |
| 3.2.2.2 GAP-ETPE弹性体发射药真空安定性实验结果分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 高能低敏感发射药安全性研究 |
| 4.1 RDX基发射药安全性研究 |
| 4.1.1 实验方法及数据 |
| 4.1.1.1 5s延滞期爆发点实验 |
| 4.1.1.2 撞击感度实验 |
| 4.1.1.3 静电火花实验 |
| 4.1.2 分析与讨论 |
| 4.1.2.1 5s延滞期实验结果分析 |
| 4.1.2.2 撞击感度实验结果分析 |
| 4.1.2.3 静电火花感度实验结果分析 |
| 4.2 GAP-ETPE弹性体发射药安全性研究 |
| 4.2.1 试验方法及数据 |
| 4.2.1.1 5s延滞期爆发点实验 |
| 4.2.1.2 撞击感度实验 |
| 4.2.1.3 静电火花感度实验 |
| 4.2.2 分析与讨论 |
| 4.2.2.1 5s延滞期实验结果分析 |
| 4.2.2.2 撞击感度实验结果分析 |
| 4.2.2.3 静电火花感度实验结果分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及所取得的研究成果 |
| 致谢 |
（7）BuNENA含能增塑剂的性能及应用（论文提纲范文）
| 1物化性质 |
| 2制备 |
| 3毒性及安全性 |
| 3.1毒性 |
| 3.2安全性 |
| 4应用 |
| 4.1在固体火箭推进剂中的应用 |
| 4.1.1用于新型钝感固体火箭推进剂 |
| 4.1.1.1端羟基聚四氢呋喃 – 环氧乙烷无规共聚醚推进剂 |
| 4.1.1.2 HTPE推进剂 |
| 4.1.1.3端羟基聚四氢呋喃 – 己酸内酯嵌段共聚醚(HTCE)推进剂 |
| 4.1.2用于含能聚合物黏合剂固体火箭推进剂 |
| 4.1.2.1 CMDB推进剂和EDB推进剂 |
| 4.1.2.2含能氧杂环丁烷基聚醚黏合剂体系推进剂 |
| 4.1.2.3含能缩水甘油醚基聚醚黏合剂体系推进剂 |
| 4.1.3用于其他固体火箭推进剂 |
| 4.2在枪炮发射药中的应用 |
| 4.2.1用于NC基(单基/ 双基/ 三基)发射药 |
| 4.2.2用于高能硝胺发射药 |
| 4.2.3用于三氨基胍硝酸盐(TAGN)基发射药 |
| 4.2.4用于层状发射药 |
| 4.2.5用于GUDN(N–脒基脲二硝酰胺盐)基钝感发射药 |
| 4.3在钝感PBX(聚合物黏结炸药)中的应用 |
| 4.3.1用于HMX基钝感炸药 |
| 4.3.2用于ONC(八硝基立方烷)基PBX钝感炸药 |
| 4.3.3用于FOX–7(1, 1 – 二氨基 – 2, 2 – 二硝基乙烯)基钝感PBX炸药 |
| 4.4在气体发生剂(推进剂)中的应用 |
| 5结束语 |
（8）基于含能热塑性弹性体的高能发射药研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 注释表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 发射药的发展历程 |
| 1.2 发射药用粘结剂概述 |
| 1.2.1 发射药用粘结剂的发展 |
| 1.2.2 含能粘结剂 |
| 1.2.3 含能热塑性弹性体 |
| 1.3 低敏感高能发射药概述 |
| 1.3.1 国内外研究进展 |
| 1.3.2 发射药的低敏感性 |
| 1.4 本论文的研究目的与研究内容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 2 ETPE基发射药的配方组分选择 |
| 2.1 ETPE基发射药的主要组分 |
| 2.1.1 高能添加剂 |
| 2.1.2 含能增塑剂 |
| 2.1.3 含能粘结剂 |
| 2.2 ETPE基发射药的组分选择 |
| 2.2.1 高能添加剂的选择 |
| 2.2.2 含能粘结剂的选择 |
| 2.2.3 含能增塑剂的选择 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 ETPE基高能发射药的配方设计与能量特性分析 |
| 3.1 发射药的配方设计 |
| 3.1.1 发射药配方设计任务分析 |
| 3.1.2 发射药配方设计方法 |
| 3.2 ETPE基高能发射药的配方计算与能量特性分析 |
| 3.2.1 发射药的能量特性参数 |
| 3.2.2 ETPE基发射药配方能量计算的基本原理及方法 |
| 3.2.3 ETPE基发射药的假定化学式 |
| 3.2.4 ETPE基发射药组分的生成热 |
| 3.3 ETPE基高能发射药配方的能量特性分析 |
| 3.3.1 不同ETPE基发射药体系的能量特性 |
| 3.3.2 RDX/ETPE/NC/A_3体系的能量特性 |
| 3.3.3 含能增塑剂对发射药能量的影响 |
| 3.3.4 ETPE发射药中高能添加剂对能量的影响规律 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 ETPE基发射药中高能添加剂颗粒的粒度级配研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 颗粒堆积模型 |
| 4.3 实验部分 |
| 4.3.1 试验仪器及材料 |
| 4.3.2 实验原理及方法 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 单组分堆积 |
| 4.4.2 双组分堆积 |
| 4.4.3 三组分堆积 |
| 4.4.4 最大堆积率时x_f的理论推导 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 高能添加剂的表面包覆研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 高能添加剂的表面包覆研究进展 |
| 5.2.1 键合剂类 |
| 5.2.2 高分子类材料 |
| 5.2.3 钝感剂 |
| 5.3 含能材料包覆RDX |
| 5.3.1 含能材料选择 |
| 5.3.2 ETPE包覆RDX的研究方法 |
| 5.4 ETPE包覆RDX的工艺研究 |
| 5.4.1 实验部分 |
| 5.4.2 结果与讨论 |
| 5.5 ETPE包覆RDX的工艺优化 |
| 5.5.1 实验部分 |
| 5.5.2 结果与讨论 |
| 5.6 ETPE包覆RDX的性能表征 |
| 5.6.1 实验部分 |
| 5.6.2 结果与讨论 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 ETPE基高能发射药的制备与性能 |
| 6.1 ETPE基高能发射药的加工特点分析 |
| 6.1.1 药料混合的工艺性 |
| 6.1.2 药料混合挤出安全工艺性 |
| 6.1.3 改善加工工艺性能和安全性的方法 |
| 6.2 ETPE基高能发射药的制备工艺 |
| 6.2.1 粘结剂的前处理 |
| 6.2.2 溶剂选择 |
| 6.2.3 混合物料的溶解塑化 |
| 6.2.4 压伸成型 |
| 6.2.5 驱溶 |
| 6.3 ETPE基高能发射药的制备 |
| 6.3.1 实验原料 |
| 6.3.2 制备过程 |
| 6.3.3 ETPE基发射药的性能表征 |
| 6.4 结果与讨论 |
| 6.4.1 发射药的形状尺寸 |
| 6.4.2 发射药的表观密度分析 |
| 6.4.3 发射药的断面形貌分析 |
| 6.4.4 发射药的抗压缩性能 |
| 6.4.5 ETPE基发射药的热分解特性 |
| 6.4.6 ETPE基发射药的能量性能 |
| 6.4.7 ETPE基发射药的燃烧性能 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 本文的创新点 |
| 后续工作设想 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（9）高能高强度发射药的燃烧性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 本论文研究背景 |
| 1.2 本论文研究目的及意义 |
| 1.3 发射药的发展现状及趋势 |
| 1.3.1 混合硝酸酯发射药 |
| 1.3.2 高能硝胺发射药 |
| 1.3.3 低温感发射药 |
| 1.3.4 低易损性发射药 |
| 1.3.5 高能高强度发射药 |
| 1.3.6 液体发射药 |
| 1.3.7 高能发射药 |
| 1.3.8 变燃速发射药 |
| 1.4 NEPE技术 |
| 1.5 聚氨酯弹性体体系 |
| 1.5.1 聚氨酯及其原料简介 |
| 1.5.2 聚氨酯弹性体 |
| 1.6 本论文的主要研究内容 |
| 2 发射药基本理论及配方设计 |
| 2.1 发射药能量示性数的理论计算 |
| 2.1.1 简化法计算火药能量示性数 |
| 2.1.2 基本法计算火药能量示性数 |
| 2.1.3 内能法计算火药能量示性数 |
| 2.2 发射药火药力和余容的实验测定 |
| 2.3 热散失修正 |
| 2.3.1 克劳-格里姆肖法 |
| 2.3.2 利用实验压力曲线计算热散失 |
| 2.3.3 妙拉乌尔(Muraour)法 |
| 2.4 配方设计与能量示性数理论计算结果 |
| 2.4.1 简化法计算发射药能量示性数结果 |
| 2.4.2 基本法计算发射药能量示性数结果 |
| 3 高能高强度发射药制备及性能测试 |
| 3.1 原料及仪器 |
| 3.2 高能高强度发射药的制备 |
| 3.2.1 原料的预处理 |
| 3.2.2 发射药的制备 |
| 3.3 高能高强度发射药的燃烧性能测试方法 |
| 3.3.1 密闭爆发器实验简介 |
| 3.3.2 实验装置 |
| 3.3.3 实验原理 |
| 3.3.4 燃烧性能实验数据处理程序 |
| 3.3.5 密闭爆发器实验步骤 |
| 4 高能高强度发射药燃烧性能研究 |
| 4.1 热散失修正方法研究 |
| 4.2 JMZ发射药的能量和燃烧性能 |
| 4.2.1 JMZ发射药燃烧性能研究 |
| 4.2.2 配方组分对JMZ发射药燃烧性能影响研究 |
| 4.2.3 扩链剂PEG对JMZ发射药燃烧性能影响研究 |
| 4.2.4 固化体系对JMZ发射药燃烧性能影响研究 |
| 4.3 TPUE改性高能发射药的能量和燃烧性能 |
| 4.3.1 基础配方7下发射药燃烧性能研究 |
| 4.3.2 基础配方8下发射药燃烧性能研究 |
| 4.3.3 基础配方10下发射药燃烧性能研究 |
| 4.3.4 基础配方11下发射药燃烧性能研究 |
| 4.3.5 TPUE百分含量对发射药燃烧性能影响 |
| 4.3.6 配方组分对此类发射药燃烧性能影响 |
| 5 结论 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 进一步研究工作设想 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（10）低敏感高能发射药配方设计及相关材料制备研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及选题意义 |
| 1.2 国外低敏感高能发射药发展概述 |
| 1.21 低易损性发射药配方发展趋势 |
| 1.22 低易损发射药性能研究 |
| 1.3 低易损发射药检测、模拟技术以及易损性评价方法 |
| 1.4 国内低敏感高能发射药发展概述 |
| 1.41 我国迫切需要开展的工作 |
| 1.42 论文主要研究内容 |
| 第2章 低敏感高能发射药配方设计 |
| 2.1 高能填充剂的选择 |
| 2.2 含能粘结剂的选择 |
| 2.3 含能增塑剂的选择 |
| 2.3.1 含能增塑剂概述 |
| 2.3.2 含能增塑剂筛选 |
| 2.4 低敏感高能发射药配方计算 |
| 2.4.1 发射药各组分假定化学式 |
| 2.4.2 发射药各组分生成热 |
| 2.4.3 能量特性参数分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 含能热塑性聚氨酯弹性体(ETPU)的合成及表征 |
| 3.1 聚氨酯结构与性能的关系 |
| 3.2 聚氨酯合成原理 |
| 3.2.1 异氰酸酯的结构特征及反应机理 |
| 3.2.2 异氰酸酯与醇的反应 |
| 3.2.3 异氰酸酯与其它含活泼氢化合物的反应 |
| 3.3 ETPU的原材料选择 |
| 3.3.1 二异氰酸酯的选择 |
| 3.3.2 扩链剂的选择 |
| 3.4 ETPU的合成方法及工艺条件 |
| 3.4.1 反应温度的确定 |
| 3.4.2 GAP抽真空时间的选定 |
| 3.4.3 反应时间的确定 |
| 3.4.4 后熟化时间的确定 |
| 3.5 ETPU合成 |
| 3.5.1 主要原料及仪器 |
| 3.5.2 合成原理 |
| 3.5.3 合成工艺 |
| 3.5.4 工艺改进 |
| 3.6 ETPU性能分析 |
| 3.6.1 傅立叶红外光谱分析 |
| 3.6.2 热重分析 |
| 3.6.3 力学性能分析 |
| 3.6.4 动态力学热分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 高能填充剂的表面处理 |
| 4.1 高能填充剂表面包覆原理 |
| 4.1.1 微胶囊技术概述 |
| 4.1.2 微胶囊化方法选择 |
| 4.2 高能填充剂的微胶囊化 |
| 4.2.1 微胶囊壁材及相关材料的选择 |
| 4.2.2 高能填充剂包覆条件的确定 |
| 4.2.3 后处理过程 |
| 4.3 高能填充剂性能分析 |
| 4.3.1 扫描电镜(SEM)分析 |
| 4.3.2 粒度分析 |
| 4.3.3 红外分析 |
| 4.3.4 感度分析 |
| 4.4 微胶囊钝感机理探索 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
四、低易损性发射药点火燃烧性能试验研究（论文参考文献）
- [1]NC体系发射药烤燃点火的响应特性[J]. 张邹邹,何昌辉,张衡,赵宝明. 爆破器材, 2021(01)
- [2]高燃速功能材料在高能发射药中的应用研究[D]. 解德富. 南京理工大学, 2020(01)
- [3]硝化纤维素机械感度的降感方法与机理研究[D]. 孟祥军. 南京理工大学, 2020(01)
- [4]TMETN及NGEC在发射药中的应用研究[D]. 田宇. 南京理工大学, 2019(06)
- [5]含能微孔复合材料的制备及性能研究[D]. 张硕. 南京理工大学, 2019(06)
- [6]高能低敏感发射药安定性与安全性研究[D]. 王亚微. 中北大学, 2018(08)
- [7]BuNENA含能增塑剂的性能及应用[J]. 王连心,薛金强,何伟国,周集义,于海成,尚丙坤. 化学推进剂与高分子材料, 2014(01)
- [8]基于含能热塑性弹性体的高能发射药研究[D]. 李宁. 南京理工大学, 2013(02)
- [9]高能高强度发射药的燃烧性能研究[D]. 彭于辉. 南京理工大学, 2008(11)
- [10]低敏感高能发射药配方设计及相关材料制备研究[D]. 王明忠. 南京理工大学, 2008(11)