一、HCZ产量增长模型在超稠油开采中的应用（论文文献综述）
余洋,刘尚奇,刘洋,梁光跃,谢佳[1]（2021）在《基于全生命周期与组合模型的蒸汽辅助重力泄油产油量与可采储量预测》文中研究表明为了快速、准确地预测蒸汽辅助重力泄油（steam assisted gravity drain, SAGD）开发方式下的产油量及可采储量,及时完成方案优化与生产调控工作,通过广义翁氏模型、Rayleigh模型、Weibull模型、Hubbert模型、HCZ模型、Maxwell模型全生命周期模型进行预测研究,评估其适用性。基于SAGD不同开发阶段的产能计算公式,提出了SAGD分段产能公式回归预测模型,用其预测产油量及可采储量。为了提高预测精度,基于上述方法提出了组合预测模型。结果表明:通过组合预测模型计算出的可采储量为30.67×104 m3,SAGD开采单元的采收率可达64.4%。全生命周期模型及SAGD分段产能公式回归预测模型可较好地应用于预测SAGD开发油藏的产油量及可采储量,方法简单实用,可操作性强,而组合预测模型可进一步提升对应的预测精度。
韩爽[2]（2020）在《稠油油藏超临界蒸汽吞吐技术机理及应用》文中指出蒸汽吞吐作为一种热采形式,在稠油油藏生产中被广泛应用,然而对于埋藏深、粘度大、地层压力高的深层稠油油藏,常规蒸汽吞吐注汽困难,有效开发难度大。相较于常规蒸汽吞吐,超临界蒸汽吞吐的注入性更强,对稠油具有改制作用,更适应稠油开采。超临界蒸汽具备较高注入压力、对有机物的高溶解特性以及优良的导热性能,能够弥补饱和蒸汽不足的缺陷。对于原油粘度特别大、储层埋藏深、原始地层压力较大、吸汽能力弱、注汽困难的油藏,超临界蒸汽吞吐能够满足其开采需求。为了实现稠油储量经济有效动用这一目标,本文以G21区块为研究对象,开展了室内驱油机理实验以及驱油效果影响规律的数值模拟,综合现有矿场试验认识,给出超临界蒸汽吞吐技术界限。通过临界热力学、流变学以及稠油热采等领域内相关知识,分析超临界蒸汽特殊的热物理性质。利用室内物理实验确定稠油的组成、粘度以及流变性变化规律,确定超临界蒸汽可以将稠油中重组分转化为轻组分,从而降低稠油粘度;超临界蒸汽吞吐高压注入的特点,使其具有较高的穿透能力;超临界蒸汽优良的导热性能有助于扩大加热范围等机理。建立数值模型,利用数值模拟方法研究开发因素和地质因素对超临界蒸汽吞吐效果影响规律,通过正交优化实验进行主控因素分析,确定超临界蒸汽吞吐各主控因素共同作用时对产油量的影响权重和影响次序为:注汽温度>注汽压力>周期注汽量>渗透率>原油粘度>注汽速度。结合现有超临界蒸汽吞吐矿场试验,分析储层构造、非均质性、注入参数等因素对超临界蒸汽驱开发效果的影响,评价超临界蒸汽吞吐适应性并优选超临界蒸汽吞吐参数,确定合理注入方案。
刘国宝[3]（2020）在《汽窜通道耐温封堵体系研制及性能评价》文中研究指明近年来,稠油蒸汽驱提高采收率技术在国内外得到很大的发展。但是由于汽窜现象严重,稠油油层动用程度和蒸汽驱效果受到严重影响。因此,为改善汽窜现象发生后的蒸汽驱效果,迫切需要一种方法来有效的抑制汽窜,将汽窜的危害降到最小,使原油采收效果达到最好。针对以上问题,本文对稠油开采技术进行了研究,分析了稠油注蒸汽开采机理及存在的汽窜问题。对耐温封堵体系国内外研究现状进行了调研,研究了蒸汽驱油藏汽窜通道特征及固相颗粒封堵体系封堵机理。运用室内实验的方法进行固相颗粒凝胶携带液配方的研制,优化了配方,确定最终凝胶体系的配方,并进行了相关性能的评价。开展了固相颗粒的筛选,并进行了固相颗粒与凝胶体系的匹配性实验研究。运用填砂模型物理模拟实验评价固相颗粒与凝胶体系的可注入性、选择性封堵以及驱油效果评价,最终得出一种封堵汽窜通道的耐温封堵体系。研究表明:汽窜通道的形成受地质因素、原油粘度、开采方案等影响,当高温、高压的蒸汽注入储层后,在原有的孔隙里产生一种新的孔喉类型“热蚯孔”,孔喉通道干净,宽度一般约为5～10μm。确定聚合物凝胶体系的配方为200 m L蒸馏水+1.2 g魔芋粉+1.0g聚丙烯酰胺+乙酸铬1.4g+木质素磺酸钠0.8g+亚硫酸钠0.1g+120目丁腈胶粉、150目的玻璃微珠以及二级粉煤灰各1.0g。在剪切速率为10s-1、150℃时,凝胶粘度保持在4352.36m Pa·s;当矿化度达到1.4g/L时粘度在10000m Pa·s左右;在85℃条件下持续加热10d,其粘度为2350.7m Pa·s,说明该凝胶配方耐温、抗盐、以及长期稳定性能较好。封堵性能实验表明,当凝胶注入量为0.2PV和0.5PV时封堵率分别达到95.86%和98.35%。通过配伍性实验得到有机、无机颗粒与凝胶有良好的配伍性。通过固相颗粒与凝胶体系性能评价表明,凝胶与固相颗粒注入速度为1.0m L/min～1.5m L/min之间;在300℃高温下经过14h加热,仍然具有较强的封堵效果,封堵率可以达到92.96%。在双管并联驱油实验中,分两次共注入0.8PV固相颗粒与凝胶体系进行封堵后,采收率幅度提高了59.04%,双管中原油综合采收率达到91.49%,说明该固相颗粒聚合物凝胶复配体系对蒸汽驱油藏防汽窜提高原油采收率有较好的效果。
高彦芳[4]（2020）在《SAGD开采过程中的克拉玛依稠油储层岩石力学特征研究及应用》文中认为如何有效缩短预热时间,提高蒸汽腔发育速度/质量,合理判断转入生产时机,评价地质力学因素在生产中的重要性,是当前克拉玛依超稠油SAGD（蒸汽辅助重力泄油）开采面临的难题。本文主要从地质力学角度探讨以上难题的解决方法。前人对克拉玛依油砂剪胀和张性扩容的力学/温度条件、微观变形机理和应力-渗流耦合关系认识不清。本文通过三轴剪切实验、等向压缩-膨胀循环加载实验、电镜扫描实验、渗透率实验等,研究了克拉玛依油砂在储层改造和SAGD开采条件下的变形特征、微观结构和渗流特征。三轴剪切实验发现,常温下0.5～2 MPa有效围压下存在应变软化和剪胀,剪胀量随围压降低而增加;45～70 oC时,0.5 MPa有效围压下应变软化和剪胀明显;100 oC下,0.5～5 MPa有效围压下均发生了明显的应变软化和剪胀。等向加载实验显示,随着孔隙压力增加,油砂体积膨胀,体积扩容量随温度增加而降低。电镜实验显示,原状油砂颗粒间的接触点/面稀少,粒间充填大量沥青/粘土混合物,具有沥青基底式胶结结构;常温和0.5 MPa有效围压下剪切带发育明显,砂粒显着翻转,形成粒间大孔隙;高温下沥青排出孔隙后,角砾状颗粒充分接触,形成“互锁”结构,提升剪胀潜能。渗透率实验显示,在低有效围压下发生剪胀有利于提高渗透率;随着平均有效应力降低,张性扩容诱导渗透率在半对数坐标中呈线性增加趋势。传统油砂本构模型未充分考虑温度、沥青相变和孔隙塌陷。本文改进了一种沥青基底式胶结油砂弹塑性本构模型,及考虑温度和有效含油饱和度的盖帽Drucker-Prager（D-P）模型。研究发现,从20 oC到70 oC,油砂弹性模量降低,体积模量和泊松比增加;70 oC到100 oC,弹性模量增加,体积模量和泊松比降低。随温度增加,D-P内摩擦角和粘聚力降低,剪切屈服面和盖帽屈服面均收缩。剪胀诱导渗透率与体应变呈近似线性关系。张性扩容诱导渗透率随体应变增加而增加,温度较高时渗透率增加幅度更大。采用Touhidi-Baghini公式拟合渗透率-体应变关系的效果较好。体积扩容后,岩石孔隙度和含水饱和度均增加。传统模型没有考虑SAGD不同开采阶段稠油热-流-固耦合机理的差异性,没有考虑稠油相态变化对热-流-固耦合分析的影响。本文建立了SAGD全生命周期内储层改造-预热-生产各个阶段的热-流-固-相变耦合模型,给出了各阶段骨架热孔隙弹塑性变形方程、渗流方程和相变传热方程,推导了耦合有限元方程,给出了求解耦合方程组的数值算法。依据改进模型进行案例分析发现,挤液扩容阶段,模拟井底压力与现场实测数据相符,储层温度传播范围较小,井壁岩石应力路径沿着向左靠近剪切屈服面的方向移动,储层中仅有热孔隙弹性变形,井间区域孔隙度增加量最大。若不考虑井筒传热效应,则应力路径整体向左上平移,更接近于剪切屈服面,但储层同样仅有热孔隙弹性变形,最大孔隙度增加量位于井壁处。对更深储层进行挤液改造,其应力路径整体向左上平移,更接近于剪切屈服面。预热阶段,井间热力连通充分,沥青相变区呈椭圆形,最大Mises应力位于井壁下方,井周附近半米范围内出现塑性区。若不考虑相变传热,则井间温度增加速度更快。蒸汽突破和蒸汽腔上升阶段,腔外压力传播比温度传播快,蒸汽腔正上部孔隙度增加量最大,蒸汽腔及其边缘位置发生塑性屈服;蒸汽腔横向扩展和蒸汽腔衰减阶段,泄油区体积增加,蒸汽腔外两侧孔隙度增加量最大。本文提出了一套SAGD全生命周期内施工效果的评价建议,提出了一种直井辅助SAGD井改造含泥质夹层稠油储层的工程设想,并在理论上给予了佐证。研究表明,在挤液扩容阶段,增加注液压力或体积扩容量将扩大水力波及范围,增加井底距、井间距或注液粘度将缩小水力波及范围。在预热阶段,沥青相变界面移动速度和井壁热流量随时间逐渐降低,井间中点温度达到80 oC时即可转入生产。在生产阶段,考虑地质力学因素的预测产量高于传统模型。对含泥质夹层储层进行挤液扩容,上夹层正上部的孔隙压力基本没有增加,井壁岩石应力路径沿着向左接近剪切屈服面的方向移动,储层只有热孔隙弹性变形,两夹层中间的孔隙率增加量最大;沿着注汽井延伸方向,孔隙率差异大,导致不同井段预热阶段的初始蒸汽腔非均匀发育。采用直井辅助技术对含泥质夹层储层进行挤液扩容后,上夹层上部储层孔隙压力有明显提升,水平井井壁岩石应力路径向左移动,更加接近于剪切屈服面;对于含夹层段储层,孔隙比在纵向上整体增加,上夹层上部储层孔隙率显着改善。对于采用直井辅助挤液扩容后仍无法有效开采的储层,应当调整生产策略,将水平井改造为注汽井,直井改造为生产井进行开采。
李娟[5]（2019）在《水溶性聚合物稠油降粘剂的合成与性能》文中研究指明随着常规石油资源的大量、持续消耗,开发利用稠油资源的紧迫性日益突出。稠油由于含有大量沥青质、胶质等重质组分而具有粘度高、密度大、流动性差的特点,导致其开采集输难度高、资源利用率差,如何降低稠油粘度、提高其流动性成为打破限制其开发利用壁垒的关键。目前最为普遍的方法是添加各种水溶性稠油降粘剂实现降粘目的,而其中聚合物型水溶性稠油降粘剂在油田应用中的表现最具吸引力,但其研发尚处于发展阶段,现有的聚合物型水溶性稠油降粘剂种类较少、对稠油油藏条件的适应性有限、溶液性质与降粘机理间的联系探讨不足。研发更能满足稠油开发需求的新型聚合物型水溶性稠油降粘剂,并深入分析其溶液性质与作用机理是该领域未来的主要发展趋势。基于上述背景,本论文主要从聚合物的结构设计、功能单体的引入、降粘机理的探讨等三个方面进行新型水溶性稠油降粘聚合物的设计合成,溶液性质及稠油降粘应用性能的研究。1、以丙烯酰胺（AM）,2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸（AMPS）和环氧基的甲基丙烯酸缩水甘油酯（GMA）共聚以得到可反应型共聚物,利用环氧基与氨基间的偶合反应,将氨基封端的丙烯酰胺-苯乙烯磺酸钠二元共聚物接枝于反应型共聚物侧链,得到具有长支链的水溶性两亲共聚物,通过核磁共振、红外光谱、静态光散射、热重分析对其进行了基本表征。利用动态光散射、旋转流变仪、界面张力仪考察了其溶液中的聚集行为与性质,并在此基础上进行稠油乳化降粘性能评价。研究表明,该聚合物型水溶性稠油降粘剂的作用机理为乳化降粘,长支链结构有利于稠油降粘性能的提高,适中的长支链结构含量下可取得最理想的稠油降粘率。2、以AM单体为主,引入具有较强耐温耐盐性的两亲性单体N-乙烯基吡咯烷酮（NVP）以及长疏水链季铵盐单体（N-丙烯酰胺丙基）-N,N-二甲基,N-十六烷基溴化铵（ADC）合成了一系列疏水缔合水溶性共聚物,通过核磁共振、红外光谱、元素分析、静态光散射等进行表征。通过表面张力和界面张力测定研究了不同条件下聚合物溶液的表面活性和界面活性,在此基础上利用旋转粘度计、稳定性分析仪研究了其可循环稠油降粘性能并探讨了其机理。研究表明,适中的表界面活性更适于实现可循环的耐盐稠油降粘,提高长疏水链季铵盐单体含量能够增强其耐盐稠油降粘性能。3、选择AM、二甲基丙烯酰胺（DMA）、丙烯酰吗啉（NAM）共聚完成了两亲性三元共聚物的合成,选择AM、苯乙烯磺酸钠（SSS）与链转移剂巯基乙醇进行自由基共聚完成了羟基封端的阴离子共聚物的合成,并利用这两种共聚物得到了一种复配型两亲共聚物稠油降粘剂。用共振光散射等研究了其溶液中的聚集行为,并考察了其表观粘度、表面张力、界面张力随浓度的变化情况。此外,利用光学显微镜、旋转粘度计研究了其基于界面活性的稠油乳化降粘行为,分析了不同无机盐及盐浓度对其稠油降粘性能的影响情况。发现复配是一种有效地提高稠油乳化降粘性能的方法,能够在较低的用量下取得较好的耐盐降粘效果。4、通过AM与二甲氨基丙基甲基丙烯酰胺（DMAPMA）及含氟疏水单体全氟己基乙基甲基丙烯酸酯（TEMAc-6）共聚,得到了一系列含氟疏水单体含量不同的具有pH响应性的水溶性聚合物,通过核磁共振、红外光谱、静态光散射、热重分析等进行了结构与性质表征。利用界面扩张流变法、粘度测试、表面张力测定等进行了溶液性质的研究,利用Zeta电位测试考察了 pH对共聚物溶液性质的影响情况,并使用激光粒度仪、旋转粘度计研究了其pH响应性稠油降粘行为。结果表明,该系列聚合物溶液的界面活性不仅随着含氟单体含量的提高而增强,而且随着pH的减小而减弱,基于界面活性控制的乳化降粘机理,其在pH较高时能够乳化稠油形成稳定性较高的水包油乳液,实现稠油乳化降粘,而在酸化后又能够实现迅速的油水分离。5、以AM、甲基丙烯酸二甲氨基乙酯（DMAEMA）、甲基丙烯酸苄基酯（BZMA）共聚制备了一系列CO2响应水溶性稠油降粘聚合物AEB,通过核磁共振、红外光谱、元素分析、静态光散射、热重分析等手段对所得聚合物进行了基本性质表征。研究了不同浓度下溶液的表观粘度、表界面张力、流体力学半径,并使用电导率仪测试了其对CO2的可逆响应性。利用接触角测试、光学显微镜观察、粘度表征等手段考察了该系列聚合物的稠油乳化降粘性能。研究表明,BZMA单体含量的增加能够增强疏水缔合作用,有利于表界面活性、润湿性及稠油乳化降粘能力的提高,形成的稠油乳化液液滴粒径与界面张力正相关,与连续相粘度负相关,该系列聚合物的乳化降粘性能具有CO2响应性。6、对稠油中的重质组分沥青质、胶质进行分离,并通过核磁共振、红外光谱、元素分析、紫外光谱、凝胶渗透色谱、透射电镜等手段进行了结构表征与特征分析。在此基础上,合成并中试了一种解缔合型水溶性两亲聚合物稠油降粘剂,对其稠油降粘性能和降粘机理也进行了研究。研究发现,所用油样中的沥青质、胶质含有多环芳香结构与大量极性基团,具有氢键作用下的致密的片层状缔合结构,是导致稠油高粘度的主要原因,我们所制备的解缔合型水溶性两亲聚合物稠油降粘剂含有大量极性基团能够破坏沥青质、胶质中原有的缔合结构,从根本上降低稠油粘度,适当的剪切与老化处理有利于实现更好的稠油降粘效果,中试产品具有在高温、高剪切的油藏条件的应用潜力。
师壮明[6]（2019）在《SAGD双水平井低物性段酸压改造数值模拟研究》文中研究指明随着石油资源需求量的不断攀升和常规油气资源量的减少,国家越来越重视超稠油的开发利用。蒸汽辅助重力驱油（SAGD）作为开发超稠油的前沿技术,其通过蒸汽腔的持续扩展加热冷油区,在蒸汽驱替、重力作用下原油下泄,具有较高的采收率。因此,研究SAGD技术对于超稠油油藏的开采有着十分重要的意义。本文的研究对象为辽河油田某一区块,其储层发育着低物性段,先期采用蒸汽吞吐方式开发,后转为SAGD开发。但由于储层发育着低物性段,其物性较差,造成SAGD蒸汽腔无法持续纵向扩展,其上方原油动用程度低,因而提出采用酸化压裂技术改造低物性段。针对上述问题,本文对目标区块的低物性段特征进行研究,找到识别低物性段的方法,根据低物性段的厚度、孔隙度、渗透率、突破时间指标对研究区块的低物性段划分为三类。然后以双水平井SAGD为例,根据目标区块地质特征、地震资料、钻井数据等,建立出精细三维地质模型,储量拟合误差为1.26%。再根据地质建模成果,利用CMG软件建立该区块的数值模型,并在模型中对低物性段所在的小层进行纵向加密来精确反映低物性段展布及垂向上的非均质性,完成全区及单井的历史拟合,分析低物性段对剩余油的影响。然后通过油藏数值模拟软件来模拟对低物性段酸压改造,结合现场施工情况,采用控制变量法来优化裂缝条数,裂缝半长、缝宽及酸用量,应用正交试验设计方法来定量评价裂缝条数,裂缝半长、缝宽与酸用量对酸压后产能的主次顺序与显着程度,然后从蒸汽腔形态、波及系数来评价低物性段酸压改造效果,得到一些指导目标区块低物性段酸压设计的结论,为目标区块合理的酸压改造低物性段提供科学依据。
曹志林[7]（2019）在《基于TOUGH2的蒸汽辅助重力泄油数值模拟研究》文中进行了进一步梳理蒸汽辅助重力泄油（Steam Assisted Gravity Drainage,SAGD）作为一种稠油热采的有效技术,已在加拿大、委内瑞拉、美国相继得到广泛应用。我国作为油砂资源大国之一,稠油增产势在必行。尽管我国在SAGD领域有些攻关成果,但总体上仍处于起步阶段。因此,开展SAGD的机理及其数值模拟研究,具有十分重要的学术价值和社会经济意义。本文的主要研究内容与结论如下:（1）首先回顾与梳理了SAGD数值模拟理论背景,同时自主开发Python模块用于TOUGH2后处理,最终形成了一套完整的模拟流程。结果表明:改进后的TOUGH2具备对SAGD过程进行模拟的初步能力。SAGD中所涉及到的传热传质、非混溶多相流问题,均可借助TOUGH2圆满求解;（2）其次基于改进的TOUGH2建立了双水平井SAGD工程过程的数值模型。对稠油开采中预热阶段和生产阶段,进行连续的数值模拟,揭示了SAGD二维截剖面、三维立体蒸汽腔的发育规律,同时开展对SAGD开采动态特征的分析评价。结果表明:该模型能够定量分析剩余油饱和度和温度的空间动态分布,有利于掌握整个区块的开发动态;该开采方案下累积油汽比为0.188（大于0.13）,采出程度为57%,说明该方案是经济可采的;（3）然后针对影响SAGD开发效果的6个主要因素,进行了参数敏感性分析。深入剖析了参数影响SAGD的物理机理,并对油藏参数、注采参数和井网参数进行了优选。结果表明:垂直渗透率和水平渗透率的比率、油藏原油饱和度和注入温度,对SAGD开发效果均为正相关;而注汽速度、垂直井距和横向井距,均各自存在自己的最佳值,无论过大还是过小,均不合适。（4）最后对于有、无泥岩隔夹层两种不同的油藏SAGD案例,开展了开发过程与效果的对比研究。研究结果表明:当注入井与生产井之间存在一连续水平泥岩隔夹层时,对蒸汽腔的上升过程具有显着的阻碍作用,峰值产油速率降低了4%。TOUGH2是美国劳伦斯伯克利国家实验室（LBNL）历经近半个世纪,主要针对包括地热的水力学研究领域而研发的多相多组分渗流热输运数值模拟计算机程序。通过二次研发及局部算法的攻关,本论文首次探索将纯源代码运用于SAGD稠油热采的模拟。迄今取得的成果,为后续实现热流固耦合,尝试研究地热开采与稠油热采的结合方案,打下了一个坚实的分析基础。
冀胜合[8]（2019）在《CO2+原油+水相平衡研究》文中认为研究发现,利用油田实现CO2埋存,不仅可以在一定程度上降低其对气候的影响,而且可以利用注CO2驱油技术进行采油,来提高原油的采收率,同时实现CO2存储的目的。但是在此过程中,还需要进行一系列的基础研究,其中一方面就是CO2在原油中的溶解度,其对整个驱油过程以及埋存效果有着很大的影响。本文以原油、水为研究对象,对CO2在纯水、原油以及不同比例的油水混合物中的溶解度进行测定,测定的温度范围为313.15K～423.15K,压力范围为5MPa～25MPa,对CO2在油相、水相以及油水混合物中的溶解规律进行研究。实验发现,CO2在水中的溶解度与压力成正相关,随温度的升高而减小的,但是当温度高于373.15K,压力较高时其溶解度又有所回升,将实验值与文献值进行比较,其平均相对偏差为2.0%;其在油中以及油水混合物中的溶解度随压力的升高而增大,随着温度的升高而降低。在温度恒定的条件下,CO2在油水混合物中的溶解度与其液相组成和实验压力密切相关,因此可以用同一温度压力下,油相、水相中的溶解度数据来估算CO2在油水混合物中的溶解度。建立了一个适用于高温高压体系的溶解度模型,将PR方程用于CO2在水中溶解度计算,平均相对误差2.32%,与相同条件下的Duan模型的计算值相比,其误差较小;利用经验关联式计算了原油的临界参数,通过PR状态方程,建立了CO2在原油中的溶解度模型,平均相对误差为3.60%,与相同条件下的SRK模型相比,其计算结果更接近实验值。明确了CO2在油水混合物中的溶解度与其在单纯油相和单纯水相中溶解度的关系,通过油相、水相溶解度预测模型的建立,可以估算出CO2在油水混合物中的溶解度,为进一步的研究奠定基础。
赵梓彤[9]（2018）在《水平井SAGD均衡注汽FCD优化研究》文中认为随着全球经济的发展,世界对石油的需求量越来越大,稠油资源以其丰富的储量备受关注。蒸汽辅助重力泄油技术（SAGD）是目前最为先进且最具潜力的稠油热采技术,具有经济、高效的特点。随着水平井技术被广泛用于油田开发,水平井注蒸汽也已普遍用于稠油的开采。但由于自身的结构特点,水平井在注蒸汽的过程中常出现注汽剖面不均衡的问题,从而降低了油藏的动用程度,影响了水平井生产。据研究,通过采用井下流动控制设备（FCD）,可以实现在SAGD过程中均衡注汽,提高水平井的生产效益。而对于FCD在SAGD水平井完井中的应用,目前在国内的研究还非常少,考虑到SAGD过程的复杂性和稠油的巨大潜力,开展稠油油藏水平井SAGD均衡注汽FCD的优化研究对提高采收率和经济效益具有重要的意义。本文利用数值模拟方法,在三维地质模型和机理模型得基础上,建立了 SAGD双水平井井筒耦合模型和FCD均衡注汽模型,模拟SAGD水平井的生产和蒸汽腔动态发育过程,进行FCD均衡注气在SAGD水平井完井中的适应性研究,FCD敏感性分析。并以新疆Z32油田SAGD水平井开发稠油的井区为例,根据其油藏地质特征进行了 FCD完井优化设计,并论证了 FCD对于提高SAGD生产效率起到的重要作用。通过本文的研究,所取得的主要成果如下:1)受油藏的非均质性和隔夹层、水层、砾岩层、气顶等复杂地质条件的制约,SAGD蒸汽腔的发育都会受到不同程度的影响,从而降低SAGD的开发效果。在SAGD完井过程中安装FCD流动控制装置,可以有效地均衡注汽和产液剖面,形成更加均匀的蒸汽腔,并延缓蒸汽突破时间,从而提高SAGD生产效果。2)通过对FCD敏感性因素分析可得出,FCD数量越多,越靠近井筒,越有利于蒸汽腔沿水平井的均匀扩展。对于喷嘴型FCD,孔径越小,产生的压降越大,控流作用越好,而当孔眼数为10或5时,效果最佳。合理地设计FCD的数量,位置和参数,有利于蒸汽腔沿水平井的均匀扩展,并实现SAGD水平井完井优化。3)通过实例应用分析,结果显示安装FCD后上产速度快,巅峰产量和稳产期产量较没有安装FCD提高了 20%左右。从而证明了 FCD对于提高SAGD生产效率起到了很重要的作用。本文提出了水平井SAGD均衡注汽FCD完井优化的思路,通过采用合适的FCD完井方案,可以提高SAGD水平井的开采效益。它可以为以后稠油油藏开发的相关研究提供理论依据,有一定的参考价值。
方月月[10]（2018）在《超浅层油砂溶剂热萃取开采配方体系优化》文中指出以新疆风城作业区为代表的超浅层油砂具有埋深浅（≤200m,平均油藏压力2MPa）、非均质性较强、原油黏度高（50℃下黏度大于10000毫帕秒）等特征,难以采用蒸汽吞吐和SAGD等方式开发。亟需探索低能耗、高效的开采新技术。溶剂萃取技术由于不需要注入蒸汽,因此大大减少了碳排放和热能注入,属于稠油绿色开采技术。但溶剂萃取技术的机理和关键技术研发在国内尚处在起步阶段,且针对不同类型油藏,需要优化不同类型的溶剂萃取配方体系。因此,本文以新疆风城超浅层油砂为基础,利用实验手段,建立了溶剂萃取配方体系优化方法,通过系统设计和开展不同溶剂体系在原油中扩散性能评价实验与不同溶剂体系溶剂萃取实验,优选出30%丙烷+70%丁烷的溶剂萃取配方体系,并以优选出的溶剂配方为萃取剂,以优选出的操作温度为实验温度,设计并开展了溶剂升温萃取二维宏观比例物理模拟实验,揭示了溶剂萃取技术的生产规律、溶剂腔扩展规律以及溶剂脱沥青特征等,揭示了溶剂萃取技术在新疆风城超浅层油砂中的应用潜力。
二、HCZ产量增长模型在超稠油开采中的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、HCZ产量增长模型在超稠油开采中的应用（论文提纲范文）
（1）基于全生命周期与组合模型的蒸汽辅助重力泄油产油量与可采储量预测（论文提纲范文）
| 1 全生命周期模型 |
| 1.1 广义翁氏模型 |
| 1.2 Rayleigh模型 |
| 1.3 Weibull模型 |
| 1.4 Hubbert模型 |
| 1.5 HCZ模型 |
| 1.6 Maxwell模型 |
| 1.7 SAGD分段产能公式回归预测模型 |
| 2 组合预测模型 |
| 3 实例分析 |
| 4 结论 |
（2）稠油油藏超临界蒸汽吞吐技术机理及应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 稠油油藏注蒸汽开发现状 |
| 1.2.2 超临界蒸汽热物性研究现状 |
| 1.2.3 超临界蒸汽吞吐技术开发研究现状 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 1.4 技术路线图 |
| 第二章 区块地质概况及开发现状 |
| 2.1 地层及构造特征 |
| 2.2 储层特征 |
| 2.2.1 储层岩石特征 |
| 2.2.2 储层物性特征 |
| 2.3 油藏类型 |
| 2.4 油气藏流体特征及温压系统 |
| 2.4.1 流体性质 |
| 2.4.2 油藏压力和温度 |
| 2.5 区块开发简况 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 超临界蒸汽吞吐驱油机理实验研究 |
| 3.1 超临界蒸汽热物理性质研究 |
| 3.1.1 超临界蒸汽的密度与比容变化特征 |
| 3.1.2 超临界蒸汽的焓值变化特征 |
| 3.1.3 超临界蒸汽的介电常数变化特征 |
| 3.2 超临界蒸汽吞吐机理研究 |
| 3.2.1 超临界蒸汽吞吐与常规蒸汽吞吐产油量对比 |
| 3.2.2 原油族组分变化分析实验 |
| 3.2.3 原油流变性研究实验 |
| 3.2.4 超临界蒸汽吞吐与常规蒸汽吞吐温度及压力对比 |
| 3.2.5 油水相对渗透率变化 |
| 3.4 不同超临界参数对驱油效率影响 |
| 3.4.1 温压对驱油效率影响 |
| 3.4.2 原油粘度对驱油效率影响 |
| 3.4.3 渗透率级差对驱油效率影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 超临界蒸汽吞吐影响因素数值模拟 |
| 4.1 超临界蒸汽吞吐数值模型建立 |
| 4.1.1 岩石流体物性分析 |
| 4.1.2 油藏模型初始化 |
| 4.2 储量及生产动态历史拟合 |
| 4.2.1 储量拟合 |
| 4.2.2 生产动态历史拟合 |
| 4.3 剩余油分布特征 |
| 4.4 油藏物性参数敏感性分析 |
| 4.4.1 油藏地质因素 |
| 4.4.2 油藏开发因素 |
| 4.4.3 正交优化实验主控因素分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 实际区块开发效果评价与参数优选 |
| 5.1 G21区块目前超临界注汽参数开发效果评价 |
| 5.1.1 注汽温度对开发效果的影响 |
| 5.1.2 注汽量对开发效果的影响 |
| 5.1.3 注汽速度对开发效果的影响 |
| 5.1.4 渗透率级差对开发效果的影响 |
| 5.1.5 回采水率对开发效果的影响 |
| 5.1.6 区块辅助效果对开发效果的影响 |
| 5.2 G21区块注汽参数优选 |
| 5.2.1 注汽温度优选 |
| 5.2.2 注汽压力优选 |
| 5.2.3 注汽速度优选 |
| 5.2.4 周期注汽量优选 |
| 5.3 超临界蒸汽吞吐层、井优选研究 |
| 5.3.1 根据温度损失进行选层 |
| 5.3.2 根据油藏非均质性进行选层 |
| 5.3.3 根据储层物性进行选层 |
| 5.3.4 根据隔夹层厚度进行选层 |
| 5.3.5 根据原油粘度进行选层 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
（3）汽窜通道耐温封堵体系研制及性能评价（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究意义及目的 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 稠油注蒸汽开采 |
| 1.2.2 耐温封堵体系国内外研究现状 |
| 1.3 主要研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第二章 蒸汽驱油藏汽窜通道特征 |
| 2.1 地层孔隙结构 |
| 2.2 汽窜通道特征分析 |
| 2.2.1 蒸汽驱区块概况 |
| 2.2.2 汽窜大孔道成因分析 |
| 2.2.3 汽窜通道孔喉变化分析 |
| 2.3 小结 |
| 第三章 固相颗粒封堵体系研制 |
| 3.1 固相颗粒封堵体系封堵机理 |
| 3.1.1 固相颗粒的封堵作用 |
| 3.1.2 固相颗粒与凝胶体系的协同作用 |
| 3.2 固相颗粒筛选 |
| 3.3 颗粒携带凝胶体系研制 |
| 3.3.1 凝胶体系配方筛选与优化 |
| 3.3.2 凝胶体系的性能评价 |
| 3.4 固相颗粒与凝胶体系配伍性 |
| 3.4.1 颗粒悬浮机理 |
| 3.4.2 有机粉颗粒在携带液中的沉降稳定性 |
| 3.4.3 无机颗粒在携带液中的沉降稳定性 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 固相颗粒封堵体系性能评价 |
| 4.1 颗粒可注入性评价 |
| 4.1.1 颗粒传输性能评价 |
| 4.1.2 注入速度对注入能力的影响 |
| 4.2 固相颗粒选择性封堵性能评价 |
| 4.2.1 固相颗粒与凝胶体系选择性封堵效果 |
| 4.2.2 温度对复合体系封堵效果的影响 |
| 4.3 固相颗粒堵剂防汽窜注蒸汽驱油效果评价 |
| 4.3.1 固相颗粒与凝胶体系单管驱油封堵效果实验 |
| 4.3.2 固相颗粒与凝胶体系双管驱油封堵效果实验 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
（4）SAGD开采过程中的克拉玛依稠油储层岩石力学特征研究及应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究意义 |
| 1.1.1 选题背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 稠油定义及分类 |
| 1.2.2 稠油储层岩石力学特征实验及机理 |
| 1.2.3 稠油储层岩石力学本构模型 |
| 1.2.4 温度对油砂力学参数的影响规律 |
| 1.2.5 SAGD开采过程中的稠油储层热-流-固耦合响应 |
| 1.2.6 研究中存在的主要问题 |
| 1.3 论文主要研究内容 |
| 1.4 论文研究的总体目标 |
| 1.5 论文研究方法与技术路线 |
| 第2章 SAGD开采条件下的稠油储层岩石力学性质研究 |
| 2.1 实验准备 |
| 2.1.1 样品来源及井下取芯信息 |
| 2.1.2 标准天然岩样的制备方法 |
| 2.1.3 重塑油砂岩样的制备方法 |
| 2.2 高温高压三轴压缩力学及渗透率实验 |
| 2.2.1 实验测试设备 |
| 2.2.2 实验参数确定 |
| 2.2.3 三轴剪切实验及结果分析 |
| 2.2.4 三轴等向压缩实验及结果分析 |
| 2.3 物理化学实验 |
| 2.3.1 细观结构观察实验 |
| 2.3.2 油砂储层物理化学性质 |
| 2.4 本构模型 |
| 2.4.1 沥青相变和油砂骨架的定义 |
| 2.4.2 油砂弹塑性本构的一般形式 |
| 2.4.3 考虑温度和沥青相变的盖帽Drucker-Prager弹塑性本构模型 |
| 2.5 岩石力学参数模型 |
| 2.5.1 弹性参数模型 |
| 2.5.2 塑性参数模型 |
| 2.5.3 渗流参数模型 |
| 2.5.4 热力学参数模型 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 SAGD开采过程中的稠油储层热-流-固耦合力学分析 |
| 3.1 稠油储层热-流-固耦合力学模型 |
| 3.1.1 挤液扩容储层改造阶段的热-流-固耦合方程 |
| 3.1.2 SAGD预热阶段的热-流-固-相变耦合方程 |
| 3.1.3 SAGD生产阶段的热-流-固-相变耦合方程 |
| 3.2 数值模拟方法与验证 |
| 3.2.1 热-流-固-相变耦合分析的有限元解法 |
| 3.2.2 储层改造阶段多场耦合分析 |
| 3.2.3 预热阶段地层传热和变形分析 |
| 3.2.4 SAGD生产阶段热-地质力学耦合分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 稠油储层改造效果定量评价方法及直井辅助SAGD技术的工程应用 |
| 4.1 均质储层SAGD各阶段施工效果评价方法 |
| 4.1.1 挤液扩容阶段水力波及范围的定量评价模型 |
| 4.1.2 预热阶段井间温度场快速预测模型 |
| 4.1.3 生产阶段考虑地质力学因素的产量评价模型 |
| 4.2 含泥质夹层储层挤液扩容改造效果评价 |
| 4.3 直井辅助SAGD井改造含泥质夹层稠油储层的工程设想 |
| 4.4 直井辅助SAGD井改造含泥质夹层稠油储层的效果评价 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论及展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（5）水溶性聚合物稠油降粘剂的合成与性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 稠油 |
| 1.2.1 稠油的定义与分类 |
| 1.2.2 稠油的组成与性质 |
| 1.3 稠油降粘开采技术 |
| 1.3.1 常规加热降粘开采技术 |
| 1.3.2 物理降粘开采技术 |
| 1.3.3 微生物降粘开采技术 |
| 1.3.4 化学降粘开采技术 |
| 1.4 水溶性稠油降粘剂 |
| 1.4.1 水溶性稠油降粘剂的分类 |
| 1.4.2 聚合物型水溶性稠油降粘剂的合成 |
| 1.4.3 影响水溶性稠油降粘剂应用效果的外界因素 |
| 1.5 论文的研究目的与内容 |
| 1.5.1 研究目的 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 参考文献 |
| 第二章 长支链水溶性两亲共聚物的设计合成、性质研究及在稠油开采中的应用 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验药品 |
| 2.2.2 AAG共聚物的合成 |
| 2.2.3 AS-N共聚物的合成 |
| 2.2.4 AAGAS长支链水溶性两亲共聚物的合成 |
| 2.2.5 测试表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 合成方法 |
| 2.3.2 红外分析 |
| 2.3.3 核磁研究 |
| 2.3.4 热稳定性 |
| 2.3.5 静态光散射研究 |
| 2.3.6 溶液中的聚集行为 |
| 2.3.7 AAGAS共聚物的增稠性能 |
| 2.3.8 AAGAS共聚物的表面活性 |
| 2.3.9 AAGAS共聚物的界面活性 |
| 2.3.10 AAGAS共聚物的稠油乳化降粘行为 |
| 2.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第三章 疏水缔合阳离子水溶性三元共聚物及其在稠油降粘中的应用 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验药品 |
| 3.2.2 长疏水链季铵盐单体ADC的合成 |
| 3.2.3 疏水缔合阳离子水溶性聚合物ANA的合成 |
| 3.2.4 测试表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 长疏水链季铵盐单体ADC的结构表征 |
| 3.3.2 水溶性聚合物ANA的结构表征 |
| 3.3.3 聚合物ANA的组成分析 |
| 3.3.4 聚合物ANA的静态光散射研究 |
| 3.3.5 聚合物ANA的表面活性 |
| 3.3.6 聚合物ANA的界面活性 |
| 3.3.7 聚合物ANA的稠油降粘性能 |
| 3.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 复配型两亲聚合物的设计合成与性能评价 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验药品 |
| 4.2.2 ADN共聚物的合成 |
| 4.2.3 ASO共聚物的合成 |
| 4.2.4 ADN-ASO复配型两亲共聚物溶液的配制 |
| 4.2.5 测试表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 合成方法 |
| 4.3.2 结构表征 |
| 4.3.3 静态光散射研究 |
| 4.3.4 复配体系的溶液性质 |
| 4.3.5 复配体系的稠油乳化降粘性能 |
| 4.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 pH响应性含氟水溶性疏水缔合共聚物的合成与性质研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验药品 |
| 5.2.2 pH响应性全氟水溶性疏水缔合共聚物ADF的合成 |
| 5.2.3 测试表征 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 结构表征 |
| 5.3.2 ADF共聚物的溶液性质 |
| 5.3.3 ADF共聚物的pH响应性稠油降粘行为 |
| 5.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第六章 CO_2响应水溶性聚合物的构建与稠油降粘性能 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 实验药品 |
| 6.2.2 CO_2响应水溶性聚合物AEB的合成 |
| 6.2.3 测试表征 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 结构表征 |
| 6.3.2 AEB聚合物的溶液性质 |
| 6.3.3 AEB聚合物的CO_2可逆响应性 |
| 6.3.4 AEB聚合物的稠油降粘行为 |
| 6.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第七章 解缔合型水溶性降粘剂的性能研究 |
| 7.1 前言 |
| 7.2 实验部分 |
| 7.2.1 实验药品 |
| 7.2.2 稠油沥青质、胶质的提取与分析 |
| 7.2.3 测试表征 |
| 7.3 结果与讨论 |
| 7.3.1 MAS降粘剂的性能研究 |
| 7.3.2 沥青质与胶质分析 |
| 7.3.3 MAS降粘剂的降粘机理探索 |
| 7.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第八章 全文总结 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间发表的论文 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（6）SAGD双水平井低物性段酸压改造数值模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 第一章 前言 |
| 1.1 选题背景及目的意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 主要研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第二章 馆陶油层SAGD区域研究 |
| 2.1 地层层序及层组划分 |
| 2.1.1 地层层序 |
| 2.1.2 层组划分 |
| 2.2 构造特征 |
| 2.3 沉积特征 |
| 2.4 储集层特征 |
| 2.5 油水分布特点及油藏类型 |
| 2.5.1 油水分布特点 |
| 2.5.2 油藏类型 |
| 2.6 流体性质 |
| 2.6.1 原油性质 |
| 2.6.2 地层水性质 |
| 2.6.3 地层压力与温度 |
| 2.7 工区开发状况 |
| 第三章 低物性段特征研究及识别方法 |
| 3.1 低物性段的成因 |
| 3.2 低物性段特征研究 |
| 3.2.1 低物性段物性特征 |
| 3.2.2 低物性段电性特征 |
| 3.3 低物性段识别方法 |
| 3.4 低物性段分类 |
| 第四章 油藏三维地质模型 |
| 4.1 数据准备 |
| 4.2 精细构造模型 |
| 4.3 沉积相模型 |
| 4.4 属性模型 |
| 4.4.1 孔隙度模型 |
| 4.4.2 渗透率模型 |
| 4.4.3 含水饱和度模型 |
| 4.5 储量拟合 |
| 第五章 油藏数值模拟研究 |
| 5.1 油藏数值模拟资料准备 |
| 5.2 油藏模型初始化 |
| 5.2.1 数值模型步骤 |
| 5.2.2 网格划分 |
| 5.2.3 油藏参数优选 |
| 5.2.4 模型建立 |
| 5.2.5 初始化储量拟合 |
| 5.3 历史拟合 |
| 5.3.1 全区拟合结果 |
| 5.3.2 单井拟合结果 |
| 5.4 剩余油分布特征 |
| 第六章 低物性段酸压改造数值模拟研究 |
| 6.1 酸压处理的特点与原理 |
| 6.2 低物性段酸压改造优化设计分析 |
| 6.2.1 模拟计算条件的设定 |
| 6.2.2 裂缝条数影响分析 |
| 6.2.3 裂缝半长影响分析 |
| 6.2.4 裂缝宽度影响分析 |
| 6.2.5 酸用量影响分析 |
| 6.3 酸压参数正交试验设计 |
| 6.3.1 正交试验设计方法 |
| 6.3.2 正交试验结果分析 |
| 6.4 低物性段酸压改造效果评价 |
| 6.4.1 对蒸汽腔形态的影响 |
| 6.4.2 对波及系数的影响 |
| 6.5 开发指标预测 |
| 认识及结论 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
（7）基于TOUGH2的蒸汽辅助重力泄油数值模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 基本概念与定义 |
| 1.2.1 稠油的定义与稠油油藏的特点 |
| 1.2.2 稠油热采技术方法与适用性分析 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 SAGD理论与技术国内外研究现状 |
| 1.3.2 TOUGH2油藏数值模拟的国内外研究现状 |
| 1.3.3 SAGD数值模拟的所面临的问题 |
| 1.4 主要技术路线 |
| 1.5 研究内容 |
| 2 TOUGH2模拟蒸汽辅助重力泄油的方法研究 |
| 2.1 TOUGH2简介 |
| 2.1.1 TOUGH2的理论基础 |
| 2.1.2 TOUGH2的基本使用方法 |
| 2.2 TOUGH2模拟蒸汽辅助重力泄油的可行性分析 |
| 2.2.1 SAGD采油机理分析 |
| 2.2.2 TOUGH2的功能分析 |
| 2.2.3 改进的TOUGH2 |
| 2.3 TOUGH2模拟蒸汽辅助重力泄油的数值方法 |
| 2.3.1 控制方程 |
| 2.3.2 定解条件与辅助方程 |
| 2.3.3 毛管压力函数选取和相对渗透率函数选取 |
| 2.3.4 TOUGH2对井单元的处理 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 双水平井蒸汽辅助重力泄油全过程数值模拟研究 |
| 3.1 SAGD三维模型的建立 |
| 3.1.1 模型建立与网格剖分 |
| 3.1.2 初始条件、岩性参数与边界条件 |
| 3.2 SAGD预热阶段数值模拟研究 |
| 3.2.1 SAGD预热阶段的简介 |
| 3.2.2 SAGD预热阶段的数值模拟 |
| 3.2.3 SAGD预热阶段的粘度变化规律 |
| 3.3 SAGD生产阶段数值模拟研究 |
| 3.3.1 SAGD生产阶段的简介 |
| 3.3.2 SAGD生产阶段的数值模拟 |
| 3.4 SAGD三维蒸汽腔发育规律研究 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 蒸汽辅助重力泄油效果的参数敏感性分析及参数优选 |
| 4.1 地质参数的敏感性分析及参数优选 |
| 4.1.1 垂向渗透率与水平渗透率之比的影响规律 |
| 4.1.2 原油饱和度的影响规律 |
| 4.2 注采参数的敏感性分析及参数优选 |
| 4.2.1 注汽速率的影响规律 |
| 4.2.2 注汽温度的影响规律 |
| 4.3 井网井距的敏感性分析及参数优选 |
| 4.3.1 单井组垂直井距的影响规律 |
| 4.3.2 多井组横向井距的影响规律 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 复杂地质条件下蒸汽辅助重力泄油数值模拟 |
| 5.1 复杂地质条件概述 |
| 5.1.1 模型建立与网格划分 |
| 5.1.2 复杂地质模型的初始条件与岩性参数 |
| 5.2 复杂地质条件SAGD数值模拟与蒸汽腔发育规律研究 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附录A TOUGH2运行过程示意图 |
| 附录B Py_ext.py数据提取程序代码 |
| 附录C SAGD预热阶段输入文件 |
| 附录D SAGD生产阶段输入文件 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（8）CO2+原油+水相平衡研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究的背景和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 CO_2的性质简介 |
| 1.2.2 CO_2在纯水体系溶解度的研究进展 |
| 1.2.3 CO_2在纯水体系中溶解度模型的研究进展 |
| 1.2.4 CO_2在原油中的溶解度研究现状 |
| 1.2.5 CO_2在原油中溶解度模型的研究 |
| 1.2.6 CO_2在油水混合物中的溶解度研究现状 |
| 1.2.7 CO_2在原油开采中的应用 |
| 1.3 气液相平衡理论 |
| 1.3.1 CO_2溶解度测定方法 |
| 1.3.2 气体溶解度的表示方法 |
| 1.3.3 气液平衡的计算方法 |
| 1.3.4 气体溶解度的估算方法 |
| 1.4 研究内容 |
| 第2章 CO_2在油、水相中溶解规律的研究 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 实验仪器与设备 |
| 2.1.2 实验方法 |
| 2.1.3 实验方案 |
| 2.1.4 实验步骤 |
| 2.1.5 实验材料 |
| 2.1.6 实验数据的处理 |
| 2.2 CO_2在水中的溶解 |
| 2.2.1 实验方法可靠性的验证 |
| 2.2.2 CO_2在纯水中溶解度的测定 |
| 2.2.3 温度和压力对CO_2在水中溶解度的影响 |
| 2.2.4 实验结果及误差分析 |
| 2.3 CO_2在油中的溶解 |
| 2.3.1 CO_2在油中的溶解度数据测定 |
| 2.3.2 温度和压力CO_2在原油中溶解度的影响 |
| 2.3.3 实验结果与误差分析 |
| 2.4 CO_2在油水混合物中的溶解度 |
| 2.4.1 CO_2在油水混合物中的溶解度数据 |
| 2.4.2 温度和压力对CO_2在油水混合物中溶解度的影响 |
| 2.4.3 实验结果分析 |
| 2.5 CO_2在油相中体积膨胀系数的变化 |
| 2.6 小结 |
| 第3章 CO_2溶解度预测模型 |
| 3.1 预测模型涉及的理论基础 |
| 3.1.1 状态方程 |
| 3.1.2 混合规则 |
| 3.1.3 逸度及逸度系数 |
| 3.2 CO_2在纯水中的溶解度的模型 |
| 3.2.1 物性参数 |
| 3.2.2 逸度的求解 |
| 3.2.3 计算结果 |
| 3.2.4 模型的验证 |
| 3.3 CO_2在原油中的溶解度模型 |
| 3.3.1 临界性质的估算 |
| 3.3.2 CO_2在油中溶解度预测模型的建立 |
| 3.3.3 CO_2在油中溶解度的计算 |
| 3.3.4 模型的验证 |
| 3.4 CO_2在油水混合物中溶解度的估算 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（9）水平井SAGD均衡注汽FCD优化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 SAGD均匀注汽研究现状 |
| 1.2.2 流动控制装置(FCD)研究现状 |
| 1.3 存在的问题分析 |
| 1.4 本文的研究内容和技术路线 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第2章 SAGD蒸汽辅助重力泄油理论研究 |
| 2.1 SAGD分类 |
| 2.2 SAGD原理和蒸汽腔发展规律 |
| 第3章 水平井均衡注汽SAGD完井适应性研究 |
| 3.1 SAGD模型建立 |
| 3.2 典型地质因素对SAGD蒸汽腔发育影响机理研究 |
| 3.2.1 夹层影响分析 |
| 3.2.2 水层影响分析 |
| 3.2.3 气顶影响分析 |
| 第4章 均衡注汽FCD适应性研究 |
| 4.1 流动控制装置(FCD)分类 |
| 4.2 流动控制装置(FCD)在SAGD中均衡注汽原理 |
| 4.3 FCD敏感性分析 |
| 4.3.1 安装FCD后的影响 |
| 4.3.2 FCD数量的影响 |
| 4.3.3 FCD位置的影响 |
| 4.3.4 FCD工具参数(孔径)的影响 |
| 4.3.5 FCD工具参数(孔眼数)的影响 |
| 第5章 实例应用分析 |
| 5.1 评价区块概况 |
| 5.2 FCD完井优化设计 |
| 第6章 结论及建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的论文及科研成果 |
（10）超浅层油砂溶剂热萃取开采配方体系优化（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外研究现状 |
| 1.2.2 国内研究现状 |
| 1.3 稠油注溶剂萃取开采技术原理及试验进展 |
| 1.3.1 常规溶剂萃取开采技术(VAPEX)原理与试验进展 |
| 1.3.2 原位萃取技术(N-SOLV)原理与试验进展 |
| 1.3.3 电磁波辅助溶剂热萃取技术(ESEIEH)原理与试验进展 |
| 1.3.4 认识 |
| 1.4 研究内容 |
| 1.5 技术路线 |
| 第2章 溶剂在超稠油中扩散性能评价实验 |
| 2.1 溶剂在超稠油中分子扩散能力对溶剂萃取的重要性 |
| 2.2 溶剂在超稠油中扩散性能测定方法建立 |
| 2.3 溶剂体系物理性质分析 |
| 2.4 不同溶剂体系在超稠油中的扩散性能评价实验 |
| 2.4.1 单组份溶剂-超稠油体系气液分子扩散性能测定 |
| 2.4.2 双组份溶剂-超稠油体系气液分子扩散性能测定 |
| 2.4.3 多组份溶剂-超稠油体系气液分子扩散性能测定 |
| 2.5 溶剂在超稠油中扩散性能的主控因素研究 |
| 2.5.1 静态平衡压力 |
| 2.5.2 油藏温度 |
| 2.6 溶剂在超稠油中扩散性能的主控因素研究 |
| 2.7 溶剂在超稠油中扩散性能的主控因素研究 |
| 2.8 本章小结 |
| 第3章 不同溶剂体系溶剂萃取实验研究 |
| 3.1 超稠油溶剂萃取实验设备及流程 |
| 3.2 实验方案 |
| 3.3 实验结果 |
| 3.4 溶剂萃取操作温度优选 |
| 3.5 储层物性对溶剂萃取效果的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 溶剂萃取宏观二维物理模拟实验 |
| 4.1 相似比例设计 |
| 4.2 实验相似比例设计结果 |
| 4.3 实验装置 |
| 4.4 实验准备程序 |
| 4.4.1 模型填充 |
| 4.4.2 孔隙度测试 |
| 4.4.3 渗透率测试 |
| 4.4.4 原始含油饱和度测试 |
| 4.5 溶剂萃取二维比例物模实验程序 |
| 4.6 溶剂萃取实验结果分析 |
| 4.6.1 原始含油饱和度测试 |
| 4.6.2 溶剂腔扩展规律 |
| 4.6.3 溶剂萃取过程中沥青沉积规律 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 附录 A 符号说明 |
| 致谢 |
四、HCZ产量增长模型在超稠油开采中的应用（论文参考文献）
- [1]基于全生命周期与组合模型的蒸汽辅助重力泄油产油量与可采储量预测[J]. 余洋,刘尚奇,刘洋,梁光跃,谢佳. 科学技术与工程, 2021(36)
- [2]稠油油藏超临界蒸汽吞吐技术机理及应用[D]. 韩爽. 东北石油大学, 2020(03)
- [3]汽窜通道耐温封堵体系研制及性能评价[D]. 刘国宝. 东北石油大学, 2020(03)
- [4]SAGD开采过程中的克拉玛依稠油储层岩石力学特征研究及应用[D]. 高彦芳. 中国石油大学(北京), 2020(02)
- [5]水溶性聚合物稠油降粘剂的合成与性能[D]. 李娟. 山东大学, 2019(02)
- [6]SAGD双水平井低物性段酸压改造数值模拟研究[D]. 师壮明. 东北石油大学, 2019(01)
- [7]基于TOUGH2的蒸汽辅助重力泄油数值模拟研究[D]. 曹志林. 大连理工大学, 2019(02)
- [8]CO2+原油+水相平衡研究[D]. 冀胜合. 中国石油大学(北京), 2019(02)
- [9]水平井SAGD均衡注汽FCD优化研究[D]. 赵梓彤. 西南石油大学, 2018(06)
- [10]超浅层油砂溶剂热萃取开采配方体系优化[D]. 方月月. 中国石油大学(北京), 2018(01)