一、400m~3氧气球罐应力分析设计（论文文献综述）
张洋[1]（2017）在《基础不均匀沉降下球罐地震反应分析》文中研究说明球形储罐与其他压力容器相比有很多优点,如占地面积小、受力情况好、承压能力高,现场安装,运输方便。在其进行正常的工作运行一段时间后,经常会出现基础不均匀沉降等质量问题,而且大部分球形储罐在出现这类问题时,常常伴有球形储罐的支柱出现倾斜,还会在支柱上产生一个附加的应力,若附加应力值较大,则可能使支柱超过其最大的容许应力,有可能会产生球形储罐结构失稳,从而使球罐产生破坏。因此研究球形储罐的基础不均匀沉降,具有实际的工程意义与工程价值。本文以1000m3储罐为例,通过使用SPH方法与等效质量法建立有限元模型,讨论了流固耦合作用对地震反应的影响,对基础不均沉降下的球罐模型分别在液压试验工况与地震工况进行了模拟分析,具体的内容如下:1.介绍了光滑粒子流体动力学方法（SPH）,阐述了SPH方法的基本原理以及拉格朗日型的Navier-Stokes方程的SPH方法表示。2.通过使用SPH方法建立Antoci等人设计的试件有限元模型,并将数值分析结果与实验进行对比,证明SPH方法的可靠性与合理性。3.使用SPH方法建立了考虑流固耦合作用下的球形储罐的有限元模型,并用加速度时程分析方法进行地震反应分析,结果表明考虑流固耦合作用下球形储罐模型的顶点位移、柱底部剪力、柱底支反力和拉杆应力与以等效质量法建立的球形储罐模型的计算结果在数值上要小许多,同时随着时间衰减的也更加剧烈,证明了流固耦合作用对球形储罐的地震反应有明显的影响。4.分别建立考虑单根支柱下沉、整体向一个方向倾斜、中间下沉以及两侧下沉这个四种基础沉降方式下,储液量为89%的1000m3球形储罐有限元模型,分析支柱处在水压试验状态下应力分布情况。5.采用SPH方法分别建立容积为400m3、650m3、1000m3球罐的流固耦合有限元模型,分析球罐容积对其基础不均匀沉降的影响。6.通过SPH方法与等效质量法分别建立了容积为1000m3储液89%的球形储罐有限元模型,对球罐支柱在四种基础不均匀沉降情况下进行安全性分析,并且分析了不同地震波对球罐基础不均匀沉降的影响。
程恺迪[2]（2017）在《12Cr1MoV和15CrMo钢受火性能研究》文中提出石油化工、能源电力行业中的承压设备,大多是在高温高压环境下运行,涉及易燃易爆介质,不可避免地会发生超温、火灾、爆炸、燃烧等事故。从理论上来说,这类火灾或局部超温可能会引起设备整体或局部的永久性变形和材料损伤劣化,从而影响设备的安全性和服役寿命。但从经济上来说,受火灾或局部超温影响的设备往往数目众多或成本很高,如果盲目更换或返修这些设备,可能会给企业带来难以承受的经济损失。因此急需掌握承压设备受火后的损伤规律,以便快速准确地完成承压设备适用性和安全性分析。本研究通过热模拟试验分别模拟火灾对12Cr1MoV钢和15CrMo钢的损伤研究,研究不同热暴露温度（500、600、700、750、850、900 ℃）、热暴露持续时间（1、2、5 h）和冷却方式（空冷和水冷）对两种材料微观组织和力学性能的影响规律,进而得出这两种材料的受火性能。微观组织包括表面的颜色变化、金相结构改变。力学性能包括抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、断面收缩率、冲击功、断裂韧性等。结果表明热暴露持续时间对材料的组织和性能影响较小,而热暴露温度和冷却方式的影响较大。当热暴露温度较低时,材料的性能受热暴露工艺影响不大。而随热暴露温度升高到850～900 ℃时,材料的力学性能受冷却方式影响较大,采用水冷方式处理时,材料的强度、硬度增加,而塑性和韧性降低。
李文[3]（2016）在《合成氨企业液氨泄漏机理与防控技术研究》文中进行了进一步梳理在当今社会的飞速发展下,氨在工业中的需求量逐步加大,合成氨生产企业的产量和数量也在逐渐扩大。然而,合成氨企业的生产工艺过程相当复杂,存在许多高温、高压的生产环节,并且常伴随着易燃、易爆、易泄漏等一系列灾害性风险。一旦事故发生,极易引起连锁火灾、爆炸等恶性事故,如未及时采取科学有效的防控措施,很可能造成巨大的、不可挽回的人员伤亡、财产损失及环境污染等事故,危害后果相当严重。在合成氨企业中,液氨本身具有易燃、易爆和腐蚀等特性,设备在长期运行和储存、使用物料过程中,经常受到液氨的侵蚀,变得脆弱不堪,一旦发生破损就会导致液氨泄漏,遇火源极易引起火灾爆炸。因此,为了确保合成氨企业的安全生产,预防合成氨企业生产过程中事故发生是一项极其重要的工作。论文首先分析了合成氨企业的生产工艺流程,在合成氨生产工序和主要设备设施介绍的基础上,对合成氨生产过程中存在的危险、有害因素进行了辨识。并统计归纳了国内近5年内媒体报道的22件液氨泄漏事故,发现大多数泄漏发生在生产设备和储存设备中,统计显示出,泄漏地点常发生在离人们生活区不远的地方,事故结果大都造成居民集体疏散。其次,论文对液氨泄漏机理进行了分析,根据液氨的理化特性,从人、物、环、管理四个方面分析了造成液氨泄漏的原因以及影响液氨扩散的内在因素（泄漏的位置、泄漏气体的密度、泄漏量）和外在因素（风速、风向、温湿度、大气稳定度和地面条件）。然后,文中以合成氨企业中危险性大的液氨储罐为例,对其毒害性范围进行计算。通过构建液氨储罐物理模型,运用Ansys软件建立模型,通过划分网格,随后使用Fluent软件对泄漏场景进行模拟,根据处理结果分析得出不同风向下扩散路径的变化规律,给出模拟结果分析;分析预测企业液氨储罐泄漏后果,模拟结果可以给企业应急救援演练中人员撤离路线给予科学有效的指导,同时企业可参考此方法对生产的其他有毒气体扩散进行人员急性中毒定量评估。最后,论文从人员分布与厂区疏散路线、液氨泄漏报警系统、应急救援和液氨泄漏防控四个方面提出了控制合成氨企业液氨泄漏事故的对策措施,从安全生产技术和安全管理方面,使合成氨生产企业在预防和控制液氨泄漏事故更具科学性。
胡可[4]（2016）在《钢储罐结构爆炸冲击荷载与动力响应的数值模拟研究》文中提出立式圆柱形钢储罐是一类特殊的空间薄壳结构,常被应用于石油化工领域。储罐内部储存的原油、液化天然气（LNG）、液化石油气（LPG）等物资均属于易燃易爆物,在其生产、储存与转运过程中极易发生火灾与爆炸事故。爆炸一旦发生,不仅会造成储罐自身结构的严重破坏与内部储液的泄漏,还会波及到相邻储罐,引发连锁火灾爆炸事故。爆炸冲击波作用于储罐结构的全过程十分复杂,主要包括外部凝聚相炸药或内部可燃蒸气云起爆、爆炸冲击波的形成与传播、冲击波与结构的相互作用以及由此引起的储罐结构响应等。与之相对应的研究则包括爆炸冲击波参数的计算、储罐内外表面爆炸荷载的确定以及储罐结构对于爆炸冲击作用的动力响应等。本文通过数值模拟方法,研究立式圆柱形钢储罐在爆炸冲击波作用下的爆炸荷载、动力响应以及破坏机理,为实现基于结构动力响应分析的钢储罐抗爆抑爆优化设计提供理论依据。全文主要内容如下：第1章简要介绍钢储罐的应用发展与结构形式,回顾国内外储罐爆炸灾害事故,分析总结储罐爆炸荷载与结构动力响应的研究现状,明确本文主要工作内容。第2章通过ANSYS/LS-DYNA软件建立可有效模拟储罐外部凝聚相炸药爆炸的有限元分析模型,获取储罐外部爆炸荷载的分布规律,提出爆炸冲击波作用下圆柱形储罐结构外壁面爆炸荷载的简化模型,为储罐结构在外部爆炸作用下的动力响应分析奠定基础。第3章基于第2章研究成果,利用ANSYS/LS-DYNA软件对钢储罐结构在外部爆炸荷载作用下的动力响应分别进行耦合与解耦的数值模拟。其中,耦合分析模型包含炸药、空气与储罐,能够考虑爆炸冲击波与结构的相互作用；解耦分析则是直接向储罐结构施加由爆炸荷载简化模型计算得到的超压时程曲线。通过模拟结果、计算效率的对比分析,讨论耦合、解耦方法对模拟外爆作用下储罐动力响应的适用性。第4章基于TNT当量法将储罐内部可燃蒸气云等效转化为凝聚相TNT炸药,利用ANSYS/LS-DYNA软件建立储罐内部爆炸有限元模型,系统考察在储罐高径比、TNT当量、储罐顶盖形式等影响因素下的内部爆炸流场的变化情况以及爆炸荷载的分布规律,并进一步探究耦合效应对爆炸荷载的影响。第5章利用计算流体动力学软件FLUENT建立可模拟密闭容器内部可燃气体燃烧爆炸过程的CFD模型,通过与小型圆柱形容器内气体爆炸过程的文献实验结果的比较,验证该模型的准确性与有效性；在此基础上将该模型应用于大型钢储罐内部可燃气云爆炸的数值模拟,并系统考察储罐高径比、容积、顶盖形式、可燃气体种类与浓度以及罐内初始压力等因素对内部爆炸荷载的影响。第6章利用数值仿真平台ANSYS Workbench分别建立基于FLUENT计算的CFD模型和基于ANSYS计算的固体结构力学模型,并在System Coupling模块下实现内部可燃气云爆炸作用下储罐结构动力响应过程的双向流固耦合分析；同时基于第5章研究成果,通过直接加载超压时程曲线,实现内部爆炸荷载作用下钢储罐的解耦分析；并讨论了耦合分析与解耦分析对模拟内部爆炸作用下储罐动力响应的适用性。第7章基于钢储罐结构在爆炸作用下的荷载分布规律、结构动力响应以及失效破坏模式,通过惰化可燃气体、罐内充液、顶壁/底壁连接倒圆优化以及设置防爆带等方法,探讨削减储罐内外爆炸荷载及减小结构动力响应的优化措施,并通过数值模拟验证其有效性。第8章总结全文的主要结论,提出进一步的工作展望。
吉方[5]（2015）在《大型球罐内燃法焊后热处理工艺稳态数值模拟研究》文中研究说明近年来，随着石化和能源工业的发展，国内大型球罐的数量日益增多。并且呈现出进一步大型化的发展趋势，球罐的容积从1500m3、2000m3，逐步增大至5000m3、6000m3，8000m3甚至10000m3。随着容积的进一步增大，球罐内燃法热处理时壳体升温、保温的不均匀程度更加明显，热处理施工的技术也难度越来越大。GB12337-1998《钢制球形储罐》中对不同材料的球罐热处理时温度的均匀性有着明确的规定。2015年2月1日实施的GB12337-2014《钢制球形储罐》代替GB12337-1998《钢制球形储罐》，标准中对球罐热处理时温度均匀性的要求更加严格。可见球罐热处理时，壳体温度均匀性的重要性。球罐壳体受热的均匀程度是球罐整理热处理质量的保障。业内对于大型球罐内燃法热处理工艺过程中球罐温度的均匀程度能否达到要求产生了怀疑。所以有必要对大型球罐内燃法焊后热处理进行研究很有必要。本文在质检公益性科研专项“大型球罐焊缝检测设备研究和焊后处理工艺及效果评价技术”（项目编号：201410028）的资助下，对大型球罐内燃法焊后热处理进行了数值模拟研究，主要研究工作和结论如下：（1）大型球罐内燃法焊后热处理的稳态数值模型的建立。对大型球罐内燃法焊后热处理工艺过程进行分析，提出了一种带保温层球罐球体壁面温度简化计算方法和不同风速下保温材料和外界环境对流传热系数的计算方法。基于球体壁面温度的简化计算方法，简化几何模型。在Fluent软件中选择合适的物理模型，确定数值模型主要边界条件的计算方法。（2）大型球罐内燃法焊后热处理的数值模型的实践验证。基于大型球罐内燃法焊后热处理的稳态数值模型，对10000m3球罐热处理的过程进行数值计算，得出热处理过程中球罐内部流场和温度场的分布特征以及球罐壁面温度曲线。通过对比球罐壁面温度的数值结果和现场实测数据，验证了数值模型计算结果的准确性，表明采用内燃法对10000m3球罐进行焊后热处理可以达到球罐标准中对于温度均匀性的要求。（3）大型球罐内燃法焊后热处理保温阶段的影响因素研究。基于大型球罐内燃法焊后热处理的数值模型，研究了空气流速大小、保温层厚度以及导流伞的形状和安装位置对球罐内部流场和温度场以及球罐壁面温度的影响规律。结果表明：大型球罐在进行内燃法焊后热处理时，空气流速对球罐壁面温度有较大影响；增加保温层的厚度可以减小壁面最大温差，但随着保温层厚度的增加，增加相同的厚度，减小最大温差的效果在逐渐减弱。加入导流伞可以改变球罐内部流场分布，从一侧一个漩涡变为两个漩涡，起到减小壁面最大温差的作用。当导流伞的安装位置距下人孔1/3D时，使用夹角为100°的导流伞，球罐壁面温度的温差最小。导流伞的夹角和位置都对球罐内部流场有影响作用。当球罐内部一侧的两个漩涡大小接近，分界线接近赤道时，球罐壁面温差最小。
丁宇奇[6]（2014）在《立式拱顶储罐超压破坏机理与弱顶结构研究》文中提出立式拱顶储罐是原油储运过程中重要的储存设备，而储罐内超压产生原因、破坏压力计算与破坏条件判定和弱顶设计一直是储罐设计、安全运行中的关键技术问题。本文开展储罐内超压产生原因、储罐在不同超压形式下的破坏压力计算，以及储罐破坏条件与弱顶判定和弱顶设计的理论、数值分析方法研究，具有重要的学术价值和良好的工程应用前景。本着从简单到复杂的原则，开展如下研究工作。首先，以立式拱顶储罐为研究对象，对储罐内两种动态升压方式可燃气体燃烧和爆炸进行了分析。采用定容燃烧法对储罐内可燃气体燃烧升压几何分析、燃烧温度和燃烧速度进行计算，得到了储罐内由于可燃气体燃烧引起超压的计算方法；通过对TNT爆炸影响的因素分析，建立了由于可燃气体爆炸导致储罐超压的TNT当量计算法，考虑爆炸冲击波峰值压力在储罐内的反射问题，结合爆炸冲击波的几何分析，得到了储罐内可燃气体爆炸的峰值超压计算方法。其次，针对储罐静压作用下的超压问题，分析了罐顶两种破坏形式，抗压环屈服导致的局部失稳破坏和由于顶壁连接焊缝强度不足导致的强度破坏。对拱顶储罐抗压环截面受力进行了分析，分析了储罐设计标准中顶壁连接处破坏压力与抗压环截面的计算方法。以危险截面的平均应力达到材料的屈服强度，建立了储罐的强度破坏条件。并通过对储罐顶壁连接处的有力矩理论分析，建立了考虑弯矩的储罐顶壁连接处破坏压力计算公式。其三，采用壳单元、实体单元、梁单元对罐顶肋条、连接焊缝、包边角钢、顶板、底板、壁板、地基等结构进行离散，采用接触单元模拟顶板与肋条、底板与地基的单向接触摩擦问题，建立了储罐空间数值计算模型，通过对不同容积储罐在空罐、半罐和满罐的有限元计算分析，得到了罐顶与罐底的破坏压力。按照结构相似性，制造了实验储罐，通过储罐超压破坏试验，对罐顶两种破坏方式及破坏压力计算公式与储罐破坏条件进行了验证。其四，分析了储罐内由于可燃气体燃烧和爆炸引起的储罐内两种动态超压过程，在燃烧超压中，储罐内各位置处的压力仅与燃烧时间有关；在爆炸超压中，储罐内各位置处的压力与距爆炸点位置和时间均有关。通过建立储罐动力学计算模型，给出了储罐在不同动压下的破坏条件，对典型容积拱顶储罐在两种超压模式下，罐顶与罐底的破坏压力进行了计算。最后，通过对不同容积拱顶储罐在空罐、半罐和满罐下各种受力状态的力学分析，结合储罐顶壁连接处与底壁连接处破坏条件与破坏压力，建立了拱顶储罐弱顶评价条件，并建议储罐为弱顶结构时k empty1.5（空罐）、 k full2.5（满罐）。对不同容积拱顶储罐在不同超压形式下的弱顶性能进行了计算，得到了储罐在不同液位下的弱顶性能变化规律。针对影响储罐弱顶性能的主要影响因素，对各容积储罐在不同工况的弱顶性能进行了分析，提出了不同容积储罐的弱顶设计方法。通过改变储罐单个设计参数或多个设计参数，使其满足弱顶性能，设计出了满足弱顶要求的拱顶储罐。本文研究成果可作为储罐事故发生原因、预防和灾难救援，火灾控制以及储罐弱顶设计提供重要的理论基础与计算方法。
牛艳喜[7]（2012）在《1000m3球罐支柱裂纹分析与预防》文中认为介绍一台07MnCrMoVR高强钢1000m3球罐的磁粉检测的情况,对检验中发现的支柱角焊缝裂纹形成原因和主要影响因素进行分析,并提出预防措施。
费东辉[8]（2011）在《在用球罐的缺陷统计和分析》文中研究说明随着石油化工行业的发展,作为大型储存容器的球罐得到大规模的使用。由于球罐缺陷的存在,对球罐的安全使用埋下了隐患,对企业的正常生产形成了巨大威胁,而对球罐的缺陷进行统计、归类和分析,就可以总结出缺陷的类型、危害以及易发生部位,对球罐的制造、使用、检验和维护等带来方便。对于球罐的缺陷统计,本文以宁波市特种设备检验研究院检验20台球罐时所发现的缺陷为样本,以列表统计、数学分析、归纳总结等方法,发现了球罐缺陷的类型、发生部位以及危害程度的一些规律,并通过理论分析、数据计算、有限元分析等方法对缺陷规律进行简单的分析。统计与分析结果表明:（1）在用球罐缺陷主要以裂纹为主,且以柱腿角焊缝裂纹、内表面裂纹和环缝裂纹为主,外表面裂纹、纵缝裂纹、极板拼缝裂纹和接管角焊缝裂纹只占很少一部分;（2）在内表面裂纹中,有应力腐蚀倾向的球罐裂纹较多,有应力腐蚀倾向球罐的裂纹平均数是无应力腐蚀倾向球罐的裂纹平均数2.4倍;（3）柱腿角焊缝裂纹、内表面裂纹和环缝裂纹以及接管角焊缝的返修率都比较高,外表面裂纹、纵缝裂纹和极板拼缝裂纹的返修率都比较低,有应力腐蚀倾向球罐的裂纹的返修率比无应力腐蚀倾向球罐的裂纹的返修率高;（4）焊接线能量低、拘束度大以及组装残余应力大是球罐环缝裂纹数量多返修率高的主要原因,应力腐蚀是导致球罐内表面裂纹数量多返修率高的主要原因,焊接质量差以及应力集中是柱腿角焊缝裂纹数量多返修率高的主要原因。
陈文飞[9]（2010）在《大型球罐二次组焊棱角度焊接变形研究》文中指出一台服役10年的大型球罐需分拆搬迁,然后异地重新组焊。文章对工程中易出现的焊后棱角度变形进行研究,制定了工艺措施,使球罐搬迁工程顺利完成并通过验收。
窦万波[10]（2009）在《10000m3大型天然气球罐设计及制造关键技术研究》文中研究表明球形压力容器（以下简称球罐）具有占地少、受力情况好、承压能力高,可分片运到现场安装成形、容积的大小基本不受运输限制等其它压力容器无可比拟的优点,在石油、化工、城市燃气、冶金等领域广泛用于存储气体和液化气体。近年来我国球罐的大型化和高参数化工程技术水平有了长足的进步,通过对引进球罐的消化、吸收和创新,很多高参数球罐已经实现了国产化,为我国的经济发展做出了积极的贡献。但总体上,我们和国际先进技术水平还有较大差距,如在低温大型乙烯球罐方面,虽基本摆脱了整台进口的局面,但主体材料（包括焊接材料）还主要依赖进口;在特大型天然气球罐方面,国外先进工业国家建造10000-20000m3天然气球罐已相当普遍,而我国由于关键设计、制造技术还没有完全解决,国产化最大的天然气球罐只有5000m3,对于10000m3天然气球罐还全部依赖进口,不但建造成本高、周期长,还受制于人。为满足我国天然气存储需求,同时也满足石油、化工、轻纺、冶金等行业对球罐大型化的需要,迫切需要发展有自主知识产权的特大型球罐核心技术。球罐的大型化是一个复杂的系统工程,它涉及到多个学科和技术领域。本文在国家重大技术装备国产化创新研制项目《西气东输10000m3大型天然气球罐的研制》（项目编号:国经贸技术[2001]519号）课题资助下,针对10000m3大型天然气球罐国产化研制设计、制造中的几个关键技术:球罐选材评价及焊接、热处理技术;结构设计理论和应力分析技术;球壳塑性成型和坡口加工技术等方面进行了研究,完成了如下工作:（1）通过对国内外高参数球罐用材料技术分析,结合10000m3大型天然气球罐运行参数要求,制订选材原则;重点对WEL-TEN610CF进行系统的材料性能、焊接性能、热处理性能试验研究,解决了特大型天然气球罐材料评价和焊接、热处理工艺问题;最终确定选用WEL-TEN610CF作为首次研制的10000m3大型天然气球罐球壳用钢。（2）依托重庆燃气集团建设的2台10000m3天然气球罐,在设计标准选用、压力试验方法、球罐强度计算、球壳分带结构确定、开孔补强方法、支柱结构形式等关键设计技术开展系统研究,完成了首次国产化2台10000m3天然气球罐的结构设计。（3）对10000m3大型天然气球罐重点受力部位:人孔、接管,上支柱和球壳连接等部位,结合不同的工况条件:运行工况、水压或气压试验工况、风载、地震载荷工况等进行系统的有限元应力分析研究。将分析研究的结果作为理论基础和基本原则,进而对这些高应力部位的结构进行优化。（4）按理想弹塑性体对球壳板冷压加载过程进行弹塑性分析,通过弯曲变形和膜变形共同作用理论,推导了胎具尺寸对球壳成型效率的影响关系;从弯曲应变回弹计算及膜应变的回弹量计算两方面分析了球壳板卸载时的回弹规律;推导了胎具曲率半径公式,并结合实际回弹率测定,解决了10000m3大型天然气球罐压型胎曲率问题。通过对球罐瓣片冷冲压过程中主要因素,如压型胎具的因素（直径、胎具曲率的大小）、材料因素（屈服极限、弹性模量、柏松比）、加载因素（载荷大小、加载速率）、冲压部位及冲压次序的研究,掌握了其各因素影响规律,提升了球片冲压技术的科学化。（5）按照二次成型原理,通过对立体切割胎具切割原理及计算方法的研究,解决了10000m3大型天然气用5种类型坡口切割胎的计算方法,以及大长坡口精确加工技术中切割胎的主要技术难题。（6）将以上研究成果应用于10000m3大型天然气球罐实物的研制,首次实现我国10000m3大型天然气球罐的国产化。实物研制的具体指标和数据,为今后天然气球罐向大型化发展提供了可靠的依据。
二、400m~3氧气球罐应力分析设计（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、400m~3氧气球罐应力分析设计（论文提纲范文）
（1）基础不均匀沉降下球罐地震反应分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景和意义 |
| 1.2 球形储罐国内外抗震研究现状 |
| 1.3 储罐基础不均匀沉降国内外研究现状 |
| 1.4 光滑粒子流体动力学方法(SPH)及其研究现状 |
| 1.4.1 光滑粒子流体动力学方法(SPH)介绍 |
| 1.4.2 光滑粒子流体动力学方法(SPH)研究现状 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 第二章 球形储罐有限元模型及模态验证 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 球形储罐有限元模型 |
| 2.2.1 ABAQUS有限元软件简介 |
| 2.2.2 球形储罐基本几何参数 |
| 2.2.3 建立球罐有限元模型 |
| 2.3 球罐模态分析与可靠性验证 |
| 2.3.1 球罐模型模态分析 |
| 2.3.2 球罐自振周期计算 |
| 2.3.3 自振周期对比分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 基础不均匀沉降下球罐静力分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 不均匀沉降方式 |
| 3.3 水压试验工况下支柱应力分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 流固耦合作用对球罐地震反应的影响分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 SPH方法简介 |
| 4.3 SPH方法的基本原理 |
| 4.3.1 函数的积分形式 |
| 4.3.2 函数的粒子形式 |
| 4.3.3 拉格朗日型的Navier-Stokes方程的SPH方法表示 |
| 4.4 光滑粒子流体动力学方法(SPH)分析技术算例验证 |
| 4.4.1 实验模型建立 |
| 4.4.2 数值计算结果对比与分析 |
| 4.5 流固耦合作用下球罐地震反应时程分析 |
| 4.5.1 球形储罐流固耦合有限元模型 |
| 4.5.2 地震波的选取 |
| 4.5.3 顶点位移时程分析 |
| 4.5.4 支柱竖向反力时程分析 |
| 4.5.5 支柱底部剪力时程分析 |
| 4.5.6 拉杆应力时程分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 基础不均匀沉降下球罐地震反应分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 四种不同沉降形式下地震反应分析 |
| 5.3 不同地震波对球罐不均匀沉降下地震反应的影响 |
| 5.4 球罐容积对球罐不均匀沉降下地震反应的影响 |
| 5.5 结论 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
（2）12Cr1MoV和15CrMo钢受火性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景与研究意义 |
| 1.2 火灾事故频发与材料超温失效 |
| 1.3 国内外研究进展概况 |
| 1.3.1 国外火灾、超温受损设备评估技术发展 |
| 1.3.2 国内火灾、超温受损设备评估技术发展 |
| 1.4 耐热钢 |
| 1.4.1 12Cr1MoV钢 |
| 1.4.2 15CrMo钢 |
| 1.5 本文研究目的及内容 |
| 1.5.1 研究目的 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第2章 实验方案与实验步骤 |
| 2.1 实验方案设计 |
| 2.2 实验步骤 |
| 2.2.1 材料化学成分检测 |
| 2.2.2 材料的初加工 |
| 2.2.3 材料过热处理及表面颜色观察 |
| 2.2.4 拉伸、冲击、金相和断裂韧性试样的制备 |
| 2.2.5 金相试验 |
| 2.2.6 硬度测试 |
| 2.2.7 脱碳层深度测定 |
| 2.2.8 常温拉伸试验 |
| 2.2.9 夏比冲击试验 |
| 2.2.10 断裂韧性测试 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 12Cr1MoV钢受火性能研究 |
| 3.1 12Cr1MoV钢化学成分检测结果 |
| 3.2 热暴露对12Cr1MoV钢表面颜色的影响 |
| 3.3 热暴露对12Cr1MoV钢微观组织的影响 |
| 3.3.1 保温时间对表层微观组织的影响 |
| 3.3.2 加热温度和冷却方式对表层微观组织的影响 |
| 3.4 热暴露对12Cr1MoV钢力学性能的影响 |
| 3.4.1 保温时间对力学性能的影响 |
| 3.4.2 加热温度、冷却方式对力学性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 15CrMo钢的受火性能研究 |
| 4.1 15CrMo钢锻件化学成分检测结果 |
| 4.2 热暴露对15CrMo钢表面颜色的影响 |
| 4.3 热暴露对15CrMo钢微观组织的影响 |
| 4.3.1 保温时间对表层微观组织的影响 |
| 4.3.2 加热温度和冷却方式对表层微观组织的影响 |
| 4.4 热暴露对15CrMo钢脱碳层深度的影响 |
| 4.5 热暴露对15CrMo钢力学性能的影响 |
| 4.5.1 保温时间对力学性能的影响 |
| 4.5.2 加热温度、冷却方式对力学性能的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
（3）合成氨企业液氨泄漏机理与防控技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.2.3 研究存在的问题 |
| 1.3 研究的技术路线 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 第2章 合成氨生产过程危险有害因素分析 |
| 2.1 合成氨生产工艺概述 |
| 2.2 合成氨主要生产设备设施 |
| 2.3 主要危险有害因素辨识 |
| 2.3.1 危险化学品物料危险有害性辨识 |
| 2.3.2 生产过程的主要危险有害性辨识 |
| 2.3.3 主要生产设备危险有害性辨识 |
| 2.3.4 重大危险源辨识 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 液氨泄漏机理分析 |
| 3.1 氨的主要危害特性 |
| 3.1.1 液氨的理化特性 |
| 3.1.2 液氨危害性概述 |
| 3.2 合成氨企业液氨泄漏原因分析 |
| 3.3 液氨泄漏扩散影响因素分析 |
| 3.4 液氨泄漏扩散模型 |
| 3.4.1 泄漏模式概述 |
| 3.4.2 扩散模型选取 |
| 3.4.3 液氨泄漏的计算模型 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 液氨泄漏扩散模拟实例分析 |
| 4.1 工程背景 |
| 4.2 液氨储罐区危险源辨识 |
| 4.2.1 液氨储罐毒害区域 |
| 4.2.2 风向对氨气扩散的影响 |
| 4.3 物理模型 |
| 4.3.1 网格划分 |
| 4.3.2 入口边界条件设置 |
| 4.3.3 求解器和模型选择 |
| 4.4 模拟过程及结果分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 合成氨企业液氨泄漏防控对策 |
| 5.1 液氨储罐周围人员分布及厂区人员疏散路线分析 |
| 5.1.1 液氨储罐周围人员分布 |
| 5.1.2 厂区人员疏散路线分析 |
| 5.2 液氨泄漏报警系统 |
| 5.2.1 实现安全监测自动化控制 |
| 5.2.2 监测点确定 |
| 5.3 液氨泄漏事故应急救援 |
| 5.3.1 应急救援流程 |
| 5.3.2 现场营救和中毒急救 |
| 5.3.3 个体防护急救注意事项 |
| 5.4 液氨泄漏防控措施 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间的研究成果 |
| 致谢 |
（4）钢储罐结构爆炸冲击荷载与动力响应的数值模拟研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 钢储罐的应用发展与结构形式 |
| 1.1.1 钢储罐的应用现状与发展前景 |
| 1.1.2 钢储罐的结构形式 |
| 1.2 国内外储罐爆炸灾害事故 |
| 1.3 国内外储罐爆炸的研究现状 |
| 1.3.1 爆炸荷载 |
| 1.3.2 爆炸荷载作用下的结构动力响应 |
| 1.3.3 流固耦合基本理论与弱耦合方法 |
| 1.4 本文的主要工作 |
| 第2章 基于TNT当量法的钢储罐外部爆炸荷载数值模拟 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 储罐外部爆炸的基本理论 |
| 2.2.1 空气中的爆炸现象 |
| 2.2.2 爆炸冲击波的产生和传播 |
| 2.2.3 爆炸冲击波的反射 |
| 2.2.4 爆炸冲击波超压与作用时间 |
| 2.3 爆炸问题的LS-DYNA算法 |
| 2.3.1 ANSYS/LS-DYNA程序 |
| 2.3.2 ALE技术与罚函数算法 |
| 2.4 钢储罐外部爆炸的有限元模型 |
| 2.4.1 计算假设与几何模型 |
| 2.4.2 单元选取与材料本构 |
| 2.4.3 网格划分方式与网格尺寸对数值模拟的影响 |
| 2.4.4 边界条件与约束情况 |
| 2.4.5 关键字文件的生成与修改 |
| 2.4.6 有限元模型的有效性验证 |
| 2.4.7 典型模拟结果 |
| 2.5 钢储罐外部爆炸荷载的参数分析 |
| 2.5.1 比例距离的影响 |
| 2.5.2 储罐高径比的影响 |
| 2.5.3 储罐容积的影响 |
| 2.6 钢储罐外壁面爆炸荷载的分布规律与简化模型 |
| 2.6.1 沿环向的分布 |
| 2.6.2 沿高度的分布 |
| 2.6.3 外部爆炸荷载的简化模型 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 外部爆炸作用下钢储罐结构的动力响应 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 外爆作用下钢储罐动力响应的耦合分析 |
| 3.2.1 耦合分析有限元模型 |
| 3.2.2 Cowper-Symonds材料模型的实验验证 |
| 3.2.3 典型模拟结果 |
| 3.2.4 比例距离的参数分析 |
| 3.2.5 罐壁厚度的参数分析 |
| 3.3 外爆作用下钢储罐动力响应的解耦分析 |
| 3.3.1 储罐罐壁荷载分区 |
| 3.3.2 爆炸荷载时程曲线的分区加载 |
| 3.3.3 解耦与耦合结果的对比分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 基于TNT当量法的钢储罐内部爆炸荷载数值模拟 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 钢储罐内部蒸气云爆炸的基本理论 |
| 4.2.1 蒸气云爆炸的发生条件 |
| 4.2.2 蒸气云爆炸的基本形式 |
| 4.2.3 蒸气云爆炸的计算模型 |
| 4.3 钢储罐内部爆炸的有限元模型 |
| 4.3.1 计算假设与几何模型 |
| 4.3.2 蒸气云爆炸的TNT当量估算 |
| 4.3.3 单元选取与材料模型 |
| 4.3.4 网格划分与边界约束 |
| 4.3.5 有限元模型的实验验证 |
| 4.3.6 典型模拟结果 |
| 4.4 钢储罐内部爆炸荷载的参数分析 |
| 4.4.1 储罐高径比的影响 |
| 4.4.2 炸药TNT当量的影响 |
| 4.4.3 储罐顶盖形式的影响 |
| 4.5 考虑耦合效应对储罐内部爆炸荷载的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 基于计算流体动力学的钢储罐内部爆炸荷载数值模拟 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 密闭空间可燃气体爆炸的基本理论 |
| 5.2.1 可燃气体爆炸机理 |
| 5.2.2 可燃气体爆炸的基本参数 |
| 5.3 密闭空间可燃气体爆炸的CFD模型与数值方法 |
| 5.3.1 基本假设与控制方程 |
| 5.3.2 湍流模型与燃烧模型 |
| 5.3.3 容积反应与壁面函数 |
| 5.3.4 数值方法 |
| 5.4 CFD模型有效性的实验验证 |
| 5.5 储罐内部可燃气体爆炸的CFD模拟 |
| 5.5.1 储罐内部可燃气体爆炸的CFD模型 |
| 5.5.2 爆炸流场与爆炸荷载的模拟结果 |
| 5.5.3 CFD模型与TNT当量模型模拟结果的对比分析 |
| 5.6 储罐内部可燃气体爆炸荷载的参数分析 |
| 5.6.1 储罐高径比的影响 |
| 5.6.2 储罐容积的影响 |
| 5.6.3 储罐顶盖形式的影响 |
| 5.6.4 可燃气体种类与浓度的影响 |
| 5.6.5 罐内初始压力的影响 |
| 5.7 本章小结 |
| 第6章 内部爆炸作用下钢储罐动力响应的双向流固耦合分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 双向流固耦合的基本理论与求解方法 |
| 6.2.1 流固耦合的基本控制方程 |
| 6.2.2 流固耦合界面的网格映射与数据传递 |
| 6.2.3 双向流固耦合的求解流程 |
| 6.3 内部爆炸作用下钢储罐动力响应的双向流固耦合分析 |
| 6.3.1 流体域模型与固体域模型 |
| 6.3.2 动网格模型与材料本构 |
| 6.3.3 钢储罐动力响应的双向耦合分析结果 |
| 6.4 内部爆炸作用下钢储罐动力响应的解耦分析 |
| 6.4.1 储罐顶盖与罐壁爆炸荷载的分区加载 |
| 6.4.2 钢储罐动力响应的解耦分析结果 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 钢储罐结构抗爆抑爆优化措施探讨 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 惰性气体对钢储罐内部爆炸的抑爆作用 |
| 7.2.1 惰性气体对内部爆炸荷载的影响 |
| 7.2.2 惰性气体对可燃气体爆炸极限的影响 |
| 7.3 罐内储液对内部爆炸的抑爆作用 |
| 7.3.1 含储液的钢储罐内部爆炸的CFD模拟 |
| 7.3.2 储液水平对内部爆炸荷载的影响 |
| 7.4 钢储罐顶壁/底壁连接优化对内部爆炸的抗爆作用 |
| 7.4.1 连接倒圆优化后内部爆炸的CFD模拟 |
| 7.4.2 连接倒圆半径对内部爆炸荷载的影响 |
| 7.5 钢储罐外部地面防爆带的抗爆作用 |
| 7.5.1 设防爆带的钢储罐外部地面爆炸有限元模拟 |
| 7.5.2 防爆带几何尺寸与布置范围对抗爆作用的影响 |
| 7.6 本章小结 |
| 第8章 结论与展望 |
| 8.1 本文主要结论 |
| 8.2 进一步工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历与科研成果 |
（5）大型球罐内燃法焊后热处理工艺稳态数值模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究进展和现状 |
| 1.3 国内相关标准 |
| 1.4 本文研究内容 |
| 第二章 数值模型的建立 |
| 2.1 简化几何模型 |
| 2.2 带保温层球罐壁温简化计算方法 |
| 2.3 保温层和环境空气对流传热系数的计算 |
| 2.4 数学模型 |
| 2.5 材料属性 |
| 2.6 主要边界条件 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 数值模型验证 |
| 3.1 10000 m3球罐热处理保温阶段温度场的三维数值计算 |
| 3.2 10000 m3球罐热处理保温阶段温度场的二维数值计算 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 影响因素研究 |
| 4.1 空气流速影响分析 |
| 4.2 保温层厚度影响分析 |
| 4.3 导流伞形状和位置影响分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 结论和展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 附录 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
（6）立式拱顶储罐超压破坏机理与弱顶结构研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题来源、目的及意义 |
| 1.2 立式拱顶储罐超压破坏研究进展 |
| 1.2.1 立式拱顶储罐超压研究进展 |
| 1.2.2 立式固定顶储罐超压破坏位置与破坏压力研究进展 |
| 1.3 立式固定顶储罐弱顶研究进展 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第2章 立式拱顶储罐内超压机理研究与计算方法 |
| 2.1 储罐内超压形成机理 |
| 2.2 基于可燃气体燃烧的储罐内超压计算方法 |
| 2.2.1 储罐内可燃气体燃点与燃烧体积扩展的几何分析 |
| 2.2.2 储罐内可燃气体燃烧计算分析 |
| 2.2.3 储罐内可燃气体燃烧引起压力的影响因素分析 |
| 2.3 基于可燃气体爆炸的储罐内超压计算方法 |
| 2.3.1 基于 TNT 爆炸模型的储罐内可燃气体爆炸方法研究 |
| 2.3.2 可燃气体爆炸引起储罐内压力随距离变化的计算 |
| 2.3.3 考虑冲击波反射的超压计算方法研究 |
| 2.3.4 储罐内可燃气体爆炸引起压力影响分析 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 基于静压作用下的拱顶储罐破坏机理研究 |
| 3.1 拱顶储罐不同破坏形式与静压破坏条件 |
| 3.1.1 拱顶储罐内部超压顶壁连接处不同破坏形式 |
| 3.1.2 拱顶储罐静压破坏条件 |
| 3.2 拱顶储罐顶壁连接处破坏压力常规计算方法 |
| 3.2.1 拱顶储罐顶壁连接处破坏压力计算方法 |
| 3.2.2 拱顶储罐抗压环截面受力分析 |
| 3.3 考虑有力矩理论的储罐顶壁连接处破坏压力计算 |
| 3.3.1 储罐顶壁连接处超压破坏过程分析 |
| 3.3.2 储罐顶壁连接处开口释放压力过程分析 |
| 3.4 拱顶储罐顶壁连接处破坏压力对比分析与公式修正 |
| 3.5 基于数值计算的储罐顶壁连接处破坏压力计算 |
| 3.5.1 考虑储罐大变形的有限元分析 |
| 3.5.2 储罐应力分析的有限元数值计算 |
| 3.6 拱顶储罐顶壁连接处破坏条件实验验证 |
| 3.6.1 实验方案 |
| 3.6.2 实验装置设计 |
| 3.6.3 实验仪器 |
| 3.6.4 实验数据处理及结果 |
| 3.7 静压作用下不同容积储罐破坏压力数值计算 |
| 3.7.1 储罐应力分析的数值模型与计算方法 |
| 3.7.2 典型容积拱顶储罐应力分析与破坏评价 |
| 3.8 小结 |
| 第4章 基于动压作用下的拱顶储罐破坏机理研究 |
| 4.1 动压作用下储罐应力分析方法与破坏条件 |
| 4.1.1 储罐大位移动力学分析计算方法 |
| 4.1.2 动压作用下储罐应力分析的数值模型 |
| 4.1.3 拱顶储罐动压破坏评价条件 |
| 4.2 燃烧压力作用下不同容积储罐破坏压力数值计算 |
| 4.2.1 燃烧压力作用下储罐应力分析计算工况 |
| 4.2.2 典型容积拱顶储罐燃烧动压应力分析与破坏评价 |
| 4.3 爆炸压力作用下储罐破坏压力数值计算 |
| 4.3.1 爆炸压力作用下储罐应力分析计算工况 |
| 4.3.2 拱顶储罐爆炸动压应力分析与破坏评价 |
| 4.4 小结 |
| 第5章 储罐弱顶分析方法研究与结构改进 |
| 5.1 储罐弱顶结构设计规范与评价方法 |
| 5.1.1 常用标准对储罐弱顶结构的规范与差异 |
| 5.1.2 储罐弱顶结构评价方法 |
| 5.2 常用规格拱顶储罐弱顶结构评价 |
| 5.2.1 拱顶储罐不同升压形式弱顶性能对比分析 |
| 5.2.2 不同容积拱顶储罐弱顶性能评价 |
| 5.3 拱顶储罐弱顶影响因素分析与储罐结构改进 |
| 5.3.1 拱顶储罐弱顶影响因素分析 |
| 5.3.2 不同容积储罐弱顶性能适用范围与条件 |
| 5.3.3 储罐弱顶结构改进 |
| 5.4 小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士期间发表的文章和取得的科研成果 |
| 致谢 |
| 详细摘要 |
（7）1000m3球罐支柱裂纹分析与预防（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 磁粉检测结果 |
| 3 裂纹产生的原因分析与预防 |
| 3.1 球罐支柱与球壳板连接结构应力分析[1] |
| 3.2 热处理工艺和再热裂纹敏感性 |
| 3.2.1 高强钢热处理的再热裂纹[2] |
| 3.2.2 球罐热处理过程中支柱的径向滑移[3] |
| 3.3 制造和使用 |
| 3.3.1 焊接质量[4][5] |
| 3.3.2 低周循环疲劳 |
| 4 总结 |
（8）在用球罐的缺陷统计和分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪 论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 缺陷的种类 |
| 1.3 在役过程中缺陷萌生与扩展的先天影响因素 |
| 1.3.1 设计方面的影响因素 |
| 1.3.2 建造方面的影响因素 |
| 1.4 介质环境作用影响 |
| 1.4.1 湿H_2S 环境下球罐的应力腐蚀 |
| 1.4.2 球罐应力腐蚀开裂的发展过程 |
| 1.4.3 定期检验和日常使用的影响 |
| 1.5 论文的目的和主要内容 |
| 第2章 在用球罐缺陷统计 |
| 2.1 样本来源及相关情况概述 |
| 2.2 定期检验中检出缺陷的基本类型和形貌 |
| 2.3 裂纹缺陷统计 |
| 2.3.1 裂纹缺陷数量 |
| 2.3.2 裂纹在焊接接头上的分布情况 |
| 2.3.3 裂纹长度 |
| 2.3.4 内表面裂纹与接触介质 |
| 2.4 须返修裂纹数量及分布情况 |
| 2.4.1 裂纹位置与返修关系 |
| 2.4.2 裂纹长度与返修关系 |
| 2.4.3 介质对裂纹须返修数目的影响 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 球罐材料应力腐蚀敏感性试验研究 |
| 3.1 CF62 钢母材化学成份 |
| 3.2 慢应变速率应力腐蚀试验机和试样尺寸 |
| 3.3 试验过程 |
| 3.4 试验介质 |
| 3.5 试验结果与讨论 |
| 3.6 小结 |
| 第4章 球罐环缝裂纹的分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 球罐的制造过程简述 |
| 4.3 球罐环向焊接与纵向焊接接头质量的差异 |
| 4.4 球罐环向焊接与纵向焊接接头残余应力的不同 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 柱腿角焊缝裂纹的分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 球罐中应力集中现象分析 |
| 5.3 制造方面的影响因素 |
| 5.4 介质环境方面的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 本文主要工作 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录A |
| 致谢 |
| 攻读学位期间参加的科研项目和成果 |
（9）大型球罐二次组焊棱角度焊接变形研究（论文提纲范文）
| 1 棱角有限元建模 |
| 2 棱角有限元模型计算 |
| 3 结论 |
（10）10000m3大型天然气球罐设计及制造关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究的工程背景及理论、实际意义 |
| 1.2 相关领域的研究进展及成果 |
| 1.2.1 国内外球罐用钢的进展情况 |
| 1.2.2 国内外球罐设计技术的进展情况 |
| 1.2.3 国内外球罐制造技术的进展情况 |
| 1.2.4 国内外球罐安装及检验技术进展情况 |
| 1.2.5 有待深入研究的问题 |
| 1.3 本研究课题的来源及主要研究内容 |
| 1.3.1 本课题的来源 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 1.4 10000m~3 天然气球罐实物研制的条件 |
| 1.4.1 基本参数 |
| 1.4.2 基础资料 |
| 第2章 10000m~3天然气球罐用钢技术研究和评定 |
| 2.1 天然气球罐用钢基本要求分析 |
| 2.1.1 钢材化学成分要求 |
| 2.1.2 钢材力学性能要求 |
| 2.1.3 钢材热处理状态和焊后热处理的规定 |
| 2.1.4 大型天然气球罐用钢材技术分析 |
| 2.2 WEL-TEN610CF钢试验研究与评定 |
| 2.2.1 钢板强度和弯曲性能研究 |
| 2.2.2 钢板冲击性韧性研究 |
| 2.2.3 钢板焊接性能评定 |
| 2.2.4 钢板及其焊接接头断裂韧性研究 |
| 2.2.5 钢板及其焊接接头金相组织检验 |
| 2.2.6 WEL-TEN610CF 抗 H_2S 应力腐蚀试验研究 |
| 2.2.7 WEL-TEN610CF钢综合评定及试验研究结论 |
| 2.3 15MnNbR钢试验研究与评定 |
| 2.3.1 15MnNbR钢板力学性能的评定 |
| 2.3.2 15MnNbR钢板焊接性能的评定 |
| 2.3.3 15MnNbR钢抗硫化氢应力腐蚀性能研究 |
| 2.3.4 15MnNbR钢综合评定及试验研究结论 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 10000m~3天然气球罐设计技术研究 |
| 3.1 球罐主要设计参数的确定 |
| 3.1.1 设计压力和设计温度 |
| 3.1.2 人孔位置及尺寸的确定 |
| 3.1.3 腐蚀余量的确定 |
| 3.2 设计原则 |
| 3.2.1 设计规范的确定 |
| 3.2.2 压力试验方法 |
| 3.3 球罐受压元件用材料的确定 |
| 3.3.1 选材的基本思路 |
| 3.3.2 受压元件材料的主要技术要求 |
| 3.4 球罐结构形式的研究 |
| 3.4.1 混合式结构球罐板面尺寸的计算 |
| 3.4.2 10000m~3 天然气球罐支柱数和分带角的确定 |
| 3.5 开孔补强结构研究 |
| 3.6 球罐支柱结构研究 |
| 3.6.1 球罐连接结构型式的研究情况 |
| 3.6.2 10000m~3 天然气球罐上段支柱形式的确定 |
| 3.7 球罐的强度计算 |
| 3.7.1 球壳壁厚的计算 |
| 3.7.2 校核计算条件 |
| 3.7.3 强度计算 |
| 3.8 本章小结 |
| 第4章 10000m~3天然气球罐应力分析 |
| 4.1 应力分析方案 |
| 4.2 应力分析载荷组合系数 |
| 4.3 球罐整体结构正常操作工况有限元分析力学模型 |
| 4.4 球罐整体结构地震工况有限元分析力学模型 |
| 4.5 开孔凸缘接管结构有限元分析力学模型 |
| 4.6 强度校核 |
| 4.6.1 正常操作工况强度校核 |
| 4.6.2 地震工况强度校核 |
| 4.6.3 支柱应力稳定性校核 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 球壳板成型机理和精度控制技术研究 |
| 5.1 球壳板的成型技术简述 |
| 5.2 球壳板冷压成型过程的弹塑性分析 |
| 5.2.1 模压时球壳板的应变情况 |
| 5.2.2 模压时球壳板所受应力情况 |
| 5.2.3 球壳板加载压制过程弹塑性分析 |
| 5.2.4 球壳板模压卸载后曲率回弹情况分析 |
| 5.3 10000m~3 天然气球罐压型胎具曲率的确定 |
| 5.3.1 弯曲应力作用下胎具曲率的估算 |
| 5.3.2 膜应力作用下胎具曲率的估算 |
| 5.3.3 球壳板冷压回弹规律的实际测定 |
| 5.4 压制成型工艺的确定 |
| 5.4.1 压型顺序 |
| 5.4.2 冷压成型应意的问题 |
| 5.5 球壳板的下料技术研究 |
| 5.5.1 二次下料法原理 |
| 5.5.2 坡口加工 |
| 5.5.3 口切割胎的设计计算 |
| 5.5.4 球壳板坡口切割工艺 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 10000m~3天然气球罐实物研制 |
| 6.1 WEL-TEN610CF焊接及热处理工艺研究 |
| 6.1.1 焊接热输入对接头冲击韧性的影响 |
| 6.1.2 消除应力热处理对焊接接头性能影响 |
| 6.1.3 焊缝返修工艺研究 |
| 6.2 《10000m~3 天然气球罐制造、安装技术条件》要点 |
| 6.2.1 承压元件材料技术要求 |
| 6.2.2 焊接技术规定 |
| 6.2.3 无损检测技术规定 |
| 6.3 球罐制造情况 |
| 6.3.1 原材料的质量和性能稳定性 |
| 6.3.2 球片的压制和坡口加工 |
| 6.3.3 钢板和锻件焊接工艺评定 |
| 6.3.4 球罐预组装情况 |
| 6.4 球罐现场安装情况 |
| 6.4.1 球罐组装 |
| 6.4.2 球罐焊接及焊接质量检查 |
| 6.4.3 球罐检验及试验 |
| 6.5 使用情况 |
| 6.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间所发表的学术论文 |
| 致谢 |
四、400m~3氧气球罐应力分析设计（论文参考文献）
- [1]基础不均匀沉降下球罐地震反应分析[D]. 张洋. 东北石油大学, 2017(02)
- [2]12Cr1MoV和15CrMo钢受火性能研究[D]. 程恺迪. 华东理工大学, 2017(07)
- [3]合成氨企业液氨泄漏机理与防控技术研究[D]. 李文. 武汉工程大学, 2016(06)
- [4]钢储罐结构爆炸冲击荷载与动力响应的数值模拟研究[D]. 胡可. 浙江大学, 2016(02)
- [5]大型球罐内燃法焊后热处理工艺稳态数值模拟研究[D]. 吉方. 太原理工大学, 2015(09)
- [6]立式拱顶储罐超压破坏机理与弱顶结构研究[D]. 丁宇奇. 东北石油大学, 2014(12)
- [7]1000m3球罐支柱裂纹分析与预防[J]. 牛艳喜. 硅谷, 2012(15)
- [8]在用球罐的缺陷统计和分析[D]. 费东辉. 浙江工业大学, 2011(06)
- [9]大型球罐二次组焊棱角度焊接变形研究[J]. 陈文飞. 石油和化工设备, 2010(08)
- [10]10000m3大型天然气球罐设计及制造关键技术研究[D]. 窦万波. 北京工业大学, 2009(09)