一、配料比对木塑复合刨花板性能影响的探讨（论文文献综述）
黄信达[1]（2021）在《无卤环保新型APP阻燃剂制备与性能研究》文中认为随着有机高分子材料的广泛应用,阻燃剂的使用量也日益增长,在塑料助剂中已跃居第二位,仅次于增塑剂。但阻燃剂产品消费结构存在重大问题,卤系及卤磷系阻燃剂所占的比例过高,约占整个阻燃剂市场的80%。含卤阻燃剂虽然阻燃效果好、使用范围广,但存在严重缺点,以它阻燃的高分子材料在燃烧时会产生大量的烟和有毒气体,另外卤系阻燃剂本身对环境和人体健康存在危害性,有潜在的致癌性和致畸性。因此,目前全球阻燃剂市场正在进行产品的更迭换代,阻燃剂产品的使用都趋向于无卤化、环保化。聚磷酸铵（ammonium polyphosphate,APP）以其阻燃效果好、环保无毒、不造成二次伤害的特点,将成为阻燃剂市场重要的增长点,其研究意义和经济价值也将凸显出来。针对APP晶型也不同的特点,性能也有所差异的特点,展开对其中结晶Ⅱ型和结晶Ⅴ型APP阻燃剂进行制备研究以及性能分析。对制备APP过程的每一个实验步骤都进行了详细的讨论,利用XRD衍射图谱表征产物的晶型,分析每一步实验条件对制备APP的晶型及性能有何影响。制得合格的产品后,将两种晶型的APP用于阻燃三元乙丙橡胶,讨论不同晶型的APP阻燃效果的差异。以湿氨气模拟APP生产过程排放的尾气,以磷酸吸收回收利用尾气中的氨源,形成磷酸铵盐混合物作为原料再次制备APP产品。得出以下结论:（1）APP-Ⅴ是APP-Ⅱ高温下的产物。采用五氧化二磷-磷酸氢二铵-三聚氰胺体系制备APP-Ⅱ的最佳聚合温度为290℃,将聚合温度升高至320℃后,得到APP-Ⅴ。（2）对五氧化二磷-磷酸氢二铵-三聚氰胺体系制备APP的机理进行了分析,三聚氰胺是作为缩合剂参与到APP长链的构成中,该体系所制得的APP不是一般APP的直链结构,而是带支链呈网状的结构。（3）在最佳实验条件下所制得的APP-Ⅱ与APP-Ⅴ,其五氧化二磷含量、氮含量、溶解度、p H值、热稳定性等无明显差异,两种APP产品均为高聚合度APP产品,性能均能够达到《H/GT 2770-2008工业聚磷酸铵》中Ⅱ类产品的要求。（4）自制APP-Ⅱ与APP-Ⅴ的热失重曲线基本相同,将自制APP-Ⅱ、自制APP-Ⅴ、市售APP-Ⅱ复配DPER、MEL阻燃三元乙丙橡胶,做垂直燃烧测试,自制APP-Ⅱ取得FV-0最高阻燃等级,自制APP-Ⅴ与市售APP-Ⅱ均取得FV-1阻燃等级,APP-Ⅴ同样能够应用到高性能阻燃产品中。（5）以湿氨气模拟APP生产过程排放的尾气,以磷酸吸收,回收利用尾气中的氨源,形成的磷酸铵盐混合物作为原料再次制备APP产品,所制得的APP-Ⅱ与APP-Ⅴ产品性能均能够达到《H/GT 2770-2008工业聚磷酸铵》中Ⅰ类产品的一等品标准,节约资源,保护环境。
庄标榕[2]（2020）在《改性磷铝胶黏剂与木质材料胶合机理及性能研究》文中提出本论文以氢氧化铝（Al（OH）3）、磷酸（H3PO4）为主要原料,硼酸（BA）为固化剂,自制含酚聚乙烯醇缩甲醛聚合物（PFPVA）为助剂,制备改性磷铝胶黏剂作为木材胶黏剂,以应对人造板行业中越来越严苛的甲醛释放标准。本文主要进行以下四个方面研究,包括:第一,采用不同P/Al摩尔比制备磷铝胶黏剂（ALPO）,探讨ALPO性能,分析ALPO/木材的胶合机理并论证其作为木材胶黏剂的可行性。第二,硼酸改性磷铝胶黏剂（BALPO）的制备及性能评价,探讨BA对胶黏剂性能、胶黏剂/木材胶合机理、木质板材性能的影响。第三,以聚乙烯醇（PVA）为助剂,制备PVA/硼酸改性磷铝胶黏剂（PVA-BALPO）,分析PVA对胶黏剂性能、胶黏剂/木材胶合机理的影响,评价木质板材性能。第四,对PVA进行缩醛化及酚醛树脂（PF）改性,制备PFPVA。以PFPVA为助剂,制备PFPVA/硼酸改性磷铝胶黏剂（PFPVA-BALPO）,探讨改性磷铝胶黏剂的性质及其与木材的胶合机理,对木质板材进行性能评价。取得的主要结论如下:1)以P/Al摩尔比2.6:1.0、反应温度110-120℃、反应时间30 min,制备ALPO。以热压温度160℃、热压时间1 min/mm、热压压力1.2 MPa、（双面）涂胶量200 g/m2工艺条件制备胶合板,胶合强度满足国家标准GB/T 9846-2015《普通胶合板》中III类胶合板要求。以热压温度160℃、热压压力2.1 MPa、施胶量13%（占绝干刨花质量）工艺条件制备刨花板,IB满足国家标准GB/T 4897-2015中P1型刨花板的其他物理力学性能要求,MOR则未达标。2)BA添加量4 g/100 ml ALPO（固含量60～63%）、P/Al摩尔比2.6:1.0、反应温度110-120℃、反应时间30 min,制备BALPO。以1)中热压工艺条件制备胶合板,胶合强度满足国家标准GB/T 9846-2015《普通胶合板》中III类胶合板要求。以1)中热压工艺条件制备刨花板,MOR、IB满足国家标准GB/T 4897-2015中P1型刨花板的其他物理力学性能要求。3)以2)中BALPO制备工艺为基础,PVA添加量20%（占胶黏剂总量）,制备PVA-BALPO。以1)中热压工艺条件制备胶合板,胶合强度满足国家标准GB/T9846-2015《普通胶合板》中III类胶合板要求。以1)中热压工艺条件制备刨花板,MOE、MOR、IB和TS2满足国家标准GB/T 4897-2015中P2型刨花板其他物理力学性能要求。4)以PVA、HCHO为原料制备聚乙烯醇缩甲醛聚合物,加入定量PF树脂反应得到PFPVA。以2)中BALPO制备工艺为基础,PFPVA添加量20%（占胶黏剂总量,其中PF占比8%）,制备PFPVA-BALPO。以1)中热压工艺条件制备胶合板,胶合强度满足国家标准GB/T 9846-2015《普通胶合板》中II类胶合板要求。以1)中热压工艺条件制备刨花板,MOE、MOR、IB和TS2满足国家标准GB/T4897-2015中P2型刨花板其他物理力学性能要求。根据GB/T 18580-2017中附录A要求,该方案制备刨花板甲醛释放量值满足“限量标识E1”的要求。5)改性磷铝胶黏剂:ALPO为酸性混合物,主要以胶粘性能良好的水溶性物质Al（H2PO4）3和P2O5为主,无胶粘性的水不溶性LPO4和ALPO-36（携带结晶水）次之,结晶度达95.0%以上;BA参与胶黏剂的聚合反应生成BPO4,少量未反应的BA以B2O3的形式存在,使得Al（H2PO4）3、P2O5及ALPO-36含量减少,ALPO4含量增加。BA的存在增加了BALPO结构的无序性,胶层结晶度下降;BALPO分子沿着PVA分子链与醇羟基通过氢键或C-O-P键连接,限制BALPO晶体结构的生长,胶层结晶度显着降低;PFPVA网络通过物理缠结及C-O-P键与BALPO网络交织,形成互穿聚合物网络（IPN）,最大程度限制BALPO结晶结构的生长,进一步降低胶层结晶度。6)胶合机理:ALPO与木材组分之间主要通过氢键连接,胶黏剂与部分纤维素/半纤维素间发生酯化反应。一部分木质素网络α-碳原子上连接的芳氧基或烷氧基醚键在H+离子作用下发生断裂,并以α-碳原子为活性点与ALPO通过C-O-P键结合,表现为胶合层木质素酸降解;BA通过参与胶黏剂的聚合反应,减少游离磷酸的数量,降低H+离子浓度,改善木质素酸降解情况;PVA与BALPO发生酯化反应,形成无机磷酸酯,可进一步减少磷酸的水解;PFPVA网络与BALPO网络通过物理缠结和C-O-P键形成IPN结构,最大程度避免磷酸根与水分子的接触而水解,从而避免木质素酸降解的发生,木材结构完整。胶黏剂渗进胶接面缝隙形成“胶钉”牢牢抓住木材,发挥胶粘作用。7)刨花板燃烧性能:酸性ALPO具有良好的催化成炭作用,能够促进木制单元表层组分快速脱水成炭,并与之形成复合炭层,有效阻隔热量、氧气及烟气的传递,抑制木材的进一步燃烧,表现出良好的阻燃性能和抑烟性能。
邢碧滢[3]（2020）在《竹木复合标准平托盘力学性能研究》文中研究表明托盘是物流产业中最为基本的集装单元,它与产品包装、叉车、货架、运输车辆、轮船、集装箱等许多方面均有较为严格的尺寸匹配关系。托盘的标准化是带动物流标准化的有效手段。随着绿色物流概念的提出,找到优秀的材料代替木制托盘的任务迫在眉睫。本文以绿色发展为指导思想,为解决木托盘原材料短缺问题及提高竹材、小径木材的综合利用率,开发利用竹木复合材料制作托盘,并对其力学性能进行研究。主要研究内容如下:1.对竹木复合托盘的原材料以及制作过程进行了简要介绍,说明了竹木复合托盘的制作细节,并附以实际操作图。2.运用三点弯曲测试法对两种竹材料进行了参数测试,得出了托盘的原材料的主要材料参数,静曲强度与弹性模量,为后续理论研究提供了数据支持。3.在堆码状态下对托盘静态力学性能进行分析,进行了堆码试验以及角跌落试验,得到强度及刚度实际测试,得出了托盘在各试验下的极限载荷和挠度值,判断本文研究的竹木复合托盘是否符合检测标准要求。4.对竹木复合标准平托盘进行有限元分析,模拟分析试验中出现的问题,优化托盘结构。5.对于优化后的托盘重新生产样品并进行堆码试验及角跌落试验,并通过与有限元模拟的数据进行对照,确定有限元模拟的可行性。研究结果表明,优化后的竹木复合标准平托盘的力学性能符合国家检测标准,有限元分析模拟试验对后续竹木复合标准平托盘在用料、结构及设计上的进一步改善具有实际的指导意义。研究成果将为竹木复合标准平托盘的推广与产业化发展提供理论依据。
王云飞[4]（2019）在《汽车用竹纤维/木纤维/聚丙烯纤维复合材料制备及其性能研究》文中指出木（竹）塑复合材料兼具植物纤维和塑料的优点,由于其绿色化和轻量化的特点,成为了汽车行业开发新部件重点关注的材料之一。为了研究竹木塑复合材料在汽车内饰件上应用的可行性,本论文分别从工艺参数确定、改性处理、有机挥发物释放以及模压性能四个方面对竹纤维/木纤维/聚丙烯纤维复合材料（以下简称为竹/木/PP纤维复合材料）制备以及性能进行研究。本文使用无纺织气流铺装工艺制备竹/木/PP纤维毡,通过热压熔融,冷压定型制备竹/木/PP纤维复合材料。本论文选择热压温度、热压时间以及竹/木/PP纤维配比进行研究,用吸水前后静曲强度（MOR）、弹性模量（MOE）,以及24h吸水率（WA）和24h吸水厚度膨胀率（TS）来表征竹/木/PP纤维复合材料的物理力学性能,优化复合材料的制备工艺参数;对竹/木/PP纤维配比对复合材料性能影响机理进行研究。使用不同浓度的硅烷偶联剂进行竹纤维改性,研究γ-氨丙基三乙氧基硅烷偶联剂（AMEO）浓度对复合材料性能的影响,旨在保证竹/木/PP纤维复合材料强度的前提下降低密度,减轻重量。对有机挥发物释放量以及二维和三维模压性能进行研究,得到以下结论。（1）竹纤维含量和热压温度对竹/木/PP纤维复合材料性能影响显着。随着竹纤维含量的增加,复合材料的MOR和MOE出现先降低后升高的趋势,当竹纤维含量为25%时复合材料力学性能最优;WA和TS随着竹纤维含量的增加而降低;经过浸水后,复合材料的力学性能出现降低,变化趋势和浸水之前相似。竹/木/PP纤维复合材料的工艺参数为:热压温度180℃、热压时间2min/mm、竹/木/PP纤维配比为25:25:50时综合性能最优。（2）使用0%、1%、3%、5%和7%这5种浓度的AMEO改性竹纤维,研究AMEO浓度对竹/PP纤维复合材料性能的影响。结果表明,改性后的竹纤维亲水性羟基的数量减少,在与PP复合时界面性能增强;随着AMEO浓度的增加,复合材料的力学性能出现先增加后降低的趋势,当AMEO浓度为3%时,复合材料力学性能最优,MOR和MOE最大,分别为63.12 MPa和3781 MPa。（3）采用通用汽车公司GMW15634实验方法标准,使用热解析法对复合材料挥发性有机物（VOC）以及半挥发性有机物（SVOC）释放量进行测试,测试结果表明复合材料的VOC和SVOC完全符合Patac Engineering Standards TS-INT-001 PES11080限值标准要求,检测结果为合格。（4）对竹/木/PP纤维毡进行二维模压发现,竹纤维的含量和模具的参数对复合材料的形变量均有显着影响,竹纤维含量越多,在模压时能承受的拉力也就越强,形变量也就越小;当模具的模压角度越大,波峰边距越小,越容易形成应力集中,造成的形变量越大。复合材料三维模压性能研究表明,模具的参数对复合材料表面质量的影响非常显着,竹纤维含量的影响却不显着,当模具上直角越多,剪切力越大,复合材料越容易形成裂纹,表面质量降低。
张峰[5]（2018）在《空心管嵌入轻质纤维板的制备及性能研究》文中认为轻质木质复合材料能够有效减少木质资源的消耗,其具备优良吸音保温特性在建筑墙体材料领域具有很高的应用前景。空心结构材料具备理想吸音保温性能,是新型绿色墙体材料发展的新思路。因此该研究尝试将空心管嵌入轻质纤维板中,制备力学及保温性能优良的新型绿色墙体材料。该研究将空心PVC管嵌入轻质纤维板中制备空心管纤维板,研究空心管纤维板的物理力学及热学特性,探究其在新型建筑材料上的应用。并以空心管纤维板为结构框架开发具备储能作用的相变填充纤维板及内部存在真空空腔的真空覆膜纤维板,研究相变填充纤维板及真空覆膜纤维板在储能、隔热领域应用的可行性,并将有限元分析法应用于板材热学仿真分析中。研究结果如下:（1）PVC塑料管嵌入纤维板中能够成功制备结构稳定的空心管纤维板,d=7mm,λ=10%组的空心管纤维板表现出较好的力学性能,MOE、MOR与IB分别为385.4 MPa、3.2 MPa 与 0.05 MPa。其导热系数均在 0.06 W/（m K）～0.068 W/（m.K）范围内,并且热传递测试温度变化速率小于对照组,具备一定的保温能力。（2）将聚乙二醇填充到空心管纤维板中,能够制备稳定的相变填充纤维板。相变填充纤维板的导热系数均在0.06 W/（m·K）-0.07 W/（m K）范围内,热传递测试显示相变填充纤维板具有良好的储能及保温特性,降温1h后相变填充纤维板的表面温度高于对照组2℃左右,外径7mm组在降温30min之后观察到最明显的放热现象。（3）利用真空包装袋包裹空心管纤维板然后抽真空的方式能够成功制备稳定的真空覆膜纤维板。真空覆膜纤维板的导热系数均在0.051 W/（m·K）-0.059 W/（m·K）范围内。热传递速率表明真空覆膜纤维板相较于对照组均表现出一定的热传递滞后特性。（4）有限元仿真分析显示空心管纤维板及相变填充纤维板都具有一定的阻碍热流传递的作用。此外,相变填充纤维板墙体在模拟夏季白天5个小时的日晒后,表面温度比混凝土墙体低3.45℃,表现出显着保温隔热特性。
范宜衍,何相苹,生瑜,朱德钦[6]（2017）在《甘蔗渣/废弃塑料复合刨花板力学性能影响因素的研究》文中研究指明以细条状废弃热塑性塑料和甘蔗渣为原料,制备甘蔗渣/塑料复合刨花板,研究板材密度、甘蔗皮含量、塑料形态、甘蔗渣/塑料质量比对复合刨花板力学性能的影响.结果表明:投料量与复合刨花板密度及其力学性能存在正相关;甘蔗皮对复合刨花板的力学性能有不良影响;当蔗渣/塑料质量比为90∶10时,用合适投料量和长度的塑料细条可以制备出静曲强度和弯曲弹性模量均达到GB/T 4897.3-2003要求的甘蔗渣/塑料复合刨花板;当甘蔗渣/塑料质量比为80∶20时,复合刨花板的力学性能最佳.
夏南[7]（2016）在《棉秆/聚丙烯薄膜定向复合板的制备及成板机理研究》文中研究说明棉秆是一种重要的农作物秸秆,在我国年产量已达到2千万吨,但有效利用率低;棉秆主要化学成分与木材相似,纤维素含量较高,可制备替木材料。聚丙烯薄膜是一种常用的热塑性塑料,在温度和压力作用下,熔融状态具有一定的胶粘性,可用于制备生物质人造板。为有效利用丰富的棉秆资源,增加棉秆的经济附加值,本研究以长棉秆束和聚丙烯薄膜为原料,采用平板热压工艺制备了棉秆/聚丙烯薄膜定向复合板,考察了热压条件对定向复合板的性能影响,在此基础上优化了定向复合板的制备工艺参数,研究了棉秆表面处理对定向复合板的性能影响,探讨了定向复合板的成板机理,取得的主要结论如下:（1）通过单因素和正交试验,探明了棉秆/聚丙烯薄膜定向复合板的制备工艺参数,即薄膜质量分数15%,热压温度185℃,热压时间15 min,密度0.7 g/cm3,在此条件下,定向复合板的静曲强度（MOR）为60.60 MPa,弹性模量（MOE）为5074.4 MPa,内结合强度为（IB）为1.48 MPa,吸水厚度膨胀率（THS）为2.53%,满足定向刨花板OSB/2标准的要求。（2）在较优热压工艺条件下,通过单因素试验,考察了薄膜类型及含量对定向复合板力学和吸水性能的影响。在试验范围内,聚丙烯基复合板力学和吸水性能均优于聚乙烯基复合板,当聚丙烯质量分数为15%时,复合板力学和吸水性能达到最优。薄膜类型及含量对定向复合板的力学和吸水性能影响极显着（P<0.01）。（3）通过对比定向复合板与其他人造板的性能,探明了定向复合板的性能优势。15%聚丙烯基复合板相比于中密度纤维板（MDF）,MOR、MOE和IB分别提高了95.5%（P<0.01）、63.7%（P<0.01）和41.0%（P<0.01）,THS降低了74.7%（P<0.01）;相比于刨花板,MOR、MOE和IB分别提高了157.9%（P<0.01）、84.5%（P<0.01）和48.0%（P<0.01）。15%聚乙烯基定向复合板相比于MDF,静曲强度、弹性模量、内结合强度分别提高了46.2%（P<0.01）、44.8%（P<0.01）和24.8%（P<0.05）,吸水厚度膨胀率降低了72.0%（P<0.01）;相比于刨花板,静曲强度、弹性模量、内结合强度分别提高了92.9%（P<0.01）、63.3%（P<0.01）和31.0%（P<0.05）。（4）棉秆表面处理改善了定向复合板的力学和吸水性能。与未改性的复合板相比,异氰酸酯胶（PMDI）改性效果最好,当PMDI质量分数为3%时,定向复合板的静曲强度、弹性模量和内结合强度分别增加了22.7%（P<0.01）、15.0%（P<0.01）、289.5%（P<0.05）,吸水厚度膨胀率降低了89.4%（P<0.01）;乙烯基三甲氧基硅烷（A171）改性效果次之,当A171质量分数为3%时,定向复合板的静曲强度、弹性模量和内结合强度分别增加了12.8%（P<0.01）、16.2%（P<0.01）、123.7%（P<0.01）,吸水厚度膨胀率降低了59.7%（P<0.01）;马来酸酐接枝聚丙烯（MAPP）改性效果最差,当MAPP质量分数为2%时,定向复合板的静曲强度、弹性模量和内结合强度分别提高了8.7%（P<0.01）、17.0%（P<0.01）、40.9%（P<0.01）,吸水厚度膨胀率降低了41.0%（P<0.01）。（5）在单一改性基础上,棉秆表面复合改性进一步提高了定向复合板的力学和吸水性能。其中,A171和PMDI复合改性效果最好,MAPP和PMDI复合改性效果次之。（6）利用扫描电子显微镜、傅里叶红外光谱和X射线剖面密度仪等分析方法,探明了棉秆/聚丙烯薄膜定向复合板的成板机理,发现棉秆纤维在热压过程中压缩变形,熔融塑料未能填充到棉秆纤维内部,而是填充到棉秆之间的空隙并包裹棉秆纤维,在两者的接合界面形成机械互锁结构,从而有效的改善复合板的力学和吸水性能。本研究将为农作物秸秆和塑料薄膜的开发利用开辟新途径,也为生物质定向复合板的研究提供重要理论依据。
孙晓[8]（2015）在《废旧利乐包/木屑碎料板制备及界面结合性研究》文中认为随着市场需求与包装技术的发展,利乐包得到广泛应用,随之产生大量利乐包装废弃物。为了提高废旧利乐包装和废弃木材的利用率,保护生态环境,循环利用资源,本文采用正交试验法,进行废旧利乐包/木屑碎料板的制备,并通过理化性能测试,得到制板的优化工艺参数以及PVC贴面工艺参数。实验还利用实体显微镜观察复合板界面结合情况,利用红外光谱仪研究该板内部基团变化,利用热重分析和差示扫描量热仪研究该板的热稳定性,研究结果如下：（1）制板正交试验结果表明,厚度为9mmm、密度为0.75g/cm3的废旧利乐包/木屑碎料板的优化工艺参数为：施胶量14%,热压温度150℃,热压时间420s,利乐包/木屑比4：6。此时板材的静曲强度为23.1MPa,弹性模量为2917MPa,2h吸水厚度膨胀率为6.1%,符合GB/T 4897.2-2003国标标准。（2）利用PVC薄膜对优化工艺条件下的废旧利乐包/木屑碎料板进行贴面,得到：热压温度为50℃-60℃,热压时间为10s-20s,压力大于0.02Mpa,更有利于PVC薄膜贴面废旧利乐包/木屑碎料板。该贴面复合碎料板的甲醛释放量为0.3mg/L,达到E1级标准（GB 18580-2001标准规定值E1≤1.5mg/L）；其表面耐磨性能达到900r（LY/T1279-2008标准规定值80r）：其表面耐污染性能表明试件表面无残留颜色,无开裂、鼓包、软化及明显变色和光泽的变化。（3）通过实体显微镜观察,优化工艺参数条件下的废旧利乐包/木屑碎料板断面结构紧密,有连续完整的界面,界面结合性强。胶黏剂以及利乐包中的聚乙烯起到了物料间的粘结作用,有利于应力均匀分布,从而提高了板材的物理力学性能。（4）通过红外光谱测定说明,利乐包中的长纤维纸浆、聚乙烯与木屑发生了反应,通过官能团中的化学键结合在一起,有利于板材表面的理化性能；通过热重分析说明,利乐包的加入量,没有使该碎料板热稳定性产生明显的变化；通过差示扫描量热分析可知,木屑的加入一定程度上阻碍了利乐包中聚乙烯分子链的形成,最终导致复合碎料板的热稳定性降低。
方露[9]（2014）在《高密度聚乙烯薄膜/杨木单板复合胶合板界面改性方法及机理研究》文中研究指明胶合板由于加工简单、性能优异，得到了世界各国的重视和前所未有的发展，其产品已广泛应用于各个领域。然而，当前胶合板生产所用的胶黏剂仍以脲醛树脂、酚醛树脂、三聚氰胺-甲醛树脂并称的“三醛胶”为主，“三醛胶”及其制品使用时存在甲醛污染环境、危害身心健康等问题。因此，亟待开发无甲醛胶黏剂以解决现有含醛胶合板对我国人居环境的污染问题，这种胶合板品种的问世必将带来巨大的社会效益和经济效益。本论文以无甲醛的高密度聚乙烯（High density polyethylene, HDPE）薄膜作为木材胶黏剂，采用改进的人造板生产工艺，与杨木单板复合制备HDPE薄膜/杨木单板复合胶合板（木塑复合胶合板），评价了HDPE薄膜的黏结能力，探讨了改性方法及工艺因子对木塑复合胶合板物理力学性能及其胶接界面结构的影响机制，并评价了木塑复合胶合板的耐湿循环能力。论文的主要结论如下：（1）采用响应面试验考察了热压温度（140、155、170oC）、热压时间（0.4、0.8、1.2min/mm）和HDPE层数（1、3、5层）3个因素对木塑复合胶合板胶合强度的影响。结果表明：热压温度、热压时间和HDPE层数以及热压温度和热压时间的交互效应对胶合强度都有显着影响。当热压温度为152oC，热压时间为1.1min/mm，薄膜用量为45层（等价施胶量为264.92g/m2）时，胶合强度（“热水浸泡”处理）达到最大值1.68MPa，远超过GB/T9846.3-2004中II类胶合板的使用要求。（2）采用动态力学分析（DMA）及扫描电镜（SEM）等方法分别测定木塑复合胶合板与脲醛树脂/杨木单板复合胶合板（UF树脂胶合板）的性能，评价了HDPE薄膜替代UF树脂胶黏剂的可行性。结果表明：HDPE薄膜与UF树脂在热压过程中都可以流动进入杨木单板的多孔性结构中，与单板形成机械啮合结构，HDPE薄膜具有与UF树脂可比的黏结能力；HDPE薄膜的耐水性能更加优异，浸泡168h后木塑复合胶合板的吸水率（WA）与吸收厚度膨胀率（TS）分别为85.75%和7.65%，分别比UF树脂胶合板低18.8%和4.9%。HDPE的熔融特性对木塑复合胶合板的动态热力学性能有很大影响，当测试温度达到130oC时，木塑复合胶合板中的胶层逐渐软化并滑移，胶接结构失效，表现为储能模量E’值急剧降低和损耗角正切tan值急剧增加。（3）利用红外光谱（FTIR）、X射线光电子能谱（XPS）、接触角（CA）、动态水蒸气吸附仪（DVS）和SEM等方法评价了高温加热（130、160、180、200oC）和乙烯基三甲氧基硅烷A-171（1、2、5%）喷淋处理对杨木单板表面性能的影响。结果表明：高温处理后半纤维素不同程度的降解，以及硅烷处理后单板表面憎水性涂层的沉积及Si-O-C共价键的形成，降低了单板表面的极性，与HDPE薄膜的相容性提高。当单板经200oC高温或2%硅烷A-171处理后，表面的水接触角分别由42o增加到122o和114o，平衡含水率分别由15.36%降低到13.3%和14.71%。高温处理后单板变脆，表面出现了明显的断裂现象；硅烷溶液喷淋处理后，单板表面因覆盖了硅烷涂层而变得光滑。（4）高温加热和硅烷偶联剂喷淋处理均能提高木塑复合胶合板的胶合强度和耐水性能及木材/塑料的界面黏结力。当单板经200oC高温或2%硅烷A-171处理后，胶合强度（“煮-干-煮”处理）分别达到1.24MPa和1.8MPa，比未处理材分别增加51%和128%；24h吸水率从65.81%分别降至49.33%和52.97%。但高温处理会降低胶合板的抗弯性能，200oC处理后MOR和MOE值分别降低了41%和32%。表面预处理后，胶接界面层的刚性提高，木塑复合胶合板储能模量E’值增加，损耗角正切tan max降低。DMA结果显示：未处理胶合板的E’值终保留率为4.48%，tan max为0.234；经200oC高温或2%硅烷A-171处理后，E’值的终保留率分别增至27.42%和30.48%，tan max分别降至0.211和0.115。SEM结果表明：杨木单板在硅烷偶联剂A-171和引发剂过氧化二异丙苯（DCP）的共同作用下，与HDPE大分子发生了有效的化学反应，形成能有效提高杨木单板-HDPE薄膜界面黏结力的胶接结构。这种优良的胶接结构促进了胶接性能的提高，木塑复合胶合板的木破率保持在90%以上。（5）以硅烷A-171和引发剂DCP为改性剂，制备高性能HDPE薄膜/杨木单板复合胶合板，研究了热压温度、HDPE层数、A-171和DCP添加量对木材/塑料界面结构及其性能的影响机制。当热压温度从140oC升高到160oC时，胶合强度（“煮-干-煮”处理）、MOR和MOE的值分别由1.27MPa、63.9MPa和5970MPa增加到1.89MPa、72.2MPa和6710MPa，但热压温度继续增加，胶合强度和抗弯性能均呈现降低趋势；胶接界面层的耐高温破坏能力随着热压温度增加逐渐增强：当热压温度从140oC增至170oC时，胶合板130oC的E’保留率由62.31%提高到92.01%，到达tan max的温度点从141oC延后至200oC。引发剂是促进硅烷改性单板与HDPE薄膜形成良好胶接结构的重要因子：当DCP的添加量从0增至0.15%时，胶合强度、MOR和MOE值分别达到2.07MPa、77.2MPa和6822MPa，130oC时的E’保留率提高到88.34%，到达tan max的温度点延至194oC；当硅烷A-171用量为2%，HDPE的用量为1层时，增容效果最好，界面黏结力最大，胶合强度达到1.89MPa，130oC时的E’保留率为85.58%，180oC到达tan max；当HDPE用量为4层时，耐水性能最强，24h吸水率和吸水厚度膨胀率分别为48.86%和3.40%。（6）利用SEM和DMA研究了木塑复合胶合板及其胶接界面结构的耐湿循环能力。SEM结果显示：经3次湿-冷冻-热循环处理后，木材-塑料胶接结构中同时存在内聚破坏和界面破坏。在未处理和高温处理材的胶接界面结构中，可观察到明显的裂缝及脱落的HDPE碎片；而硅烷改性胶接界面结构中仅存在少量的裂纹，破坏程度减弱。胶接界面结构的破坏引起了木塑复合胶合板胶合强度和抗弯性能不同程度的降低，未处理、200oC高温处理和2%硅烷处理材胶合强度的保留率分别为57%、72%和84%；抗弯性能的保留率均在80%以上。DMA结果表明：湿循环处理后，木塑复合胶合板的耐高温破坏能力降低，当环境温度达到200oC，未处理和200oC高温处理材的胶接界面结构完全破坏，木材单板与塑料薄膜两相完全分离；而硅烷改性的胶接界面结构并未破坏，单板与HDPE薄膜两相仍保持紧密胶合状态。
张利[10]（2014）在《典型生物质复合材料性能与结构的优化及可靠性分析》文中研究表明本文以刨花板中的木质刨花板、定向刨花板及稻草刨花板,以工程木质材料中的木质层板、集成材、工字梁及点阵结构复合材为研究对象,在材料性能与结构两方面对刨花板及工程木质复合材料进行了优化设计,即利用椰纤维对稻草刨花板的性能进行了优化改善、利用点阵夹芯结构对工程木质梁的结构进行了优化设计,并结合相关的性能表征方法对改进的材料与结构进行了性能评价,同时利用可靠性分析方法中的改进一次二阶矩法（AFOSM）与蒙特卡洛法（Monte-Carlo）对以上几种典型生物质复合材料在不同使用工况下的安全可靠性进行了分析,以指导生物质复合材料在工程结构中的正确安全使用。本文首先对自制的稻草刨花与木质刨花进行了制板工艺的探索,通过正交试验确定出了最佳的工艺参数,如稻草刨花碱处理工艺的参数、刨花板的制备工艺参数（如热压温度、热压时间、施胶量）,为后续的材料设计奠定了基础。本文利用椰纤维来改善稻草刨花板的胶接强度与尺寸稳定性,考察了稻草与椰纤维的质量比（草椰比）、板坯的结构形式（混杂与分层）、MDI的有无施加对稻草—椰纤维复合刨花板材料（草椰复合刨花板）性能的影响。最后得出最佳的草椰比为6/4；当利用最佳草椰比制备无MDI的草椰复合刨花板时,板材也具有优异的性能,能够满足在干燥状态下使用的结构用板的要求；得出混杂组坯是最好的结构形式,可充分发挥稻草与椰纤维之间的混杂效应；同时发现草椰比与结构形式对草椰复合刨花板的冲击韧性与振动阻尼比都有不同程度的影响；建议草椰复合刨花板可以采用渐变结构,即将较多的椰纤维铺装在板坯的外侧,以便充分发挥椰纤维的韧性与减振性能。为指导草椰复合刨花板的设计与实际工厂生产,使用无损检测方法、混合定律理论方法、线性回归方法及BP神经网络方法,对草椰复合刨花板的性能进行了预测研究,发现各种方法的预测精度都较好,但无损检测方法是其中最为方便快捷的,可实时用于材料的在线检测。本文对草椰复合刨花板、木质刨花板及定向刨花板在三种不同使用工况下的可靠性进行了分析,首先探讨了三种刨花板物理力学性能的统计特征,发现其各性能基本都符合正态分布,密度与各性能具有较为密切的相关关系,刨花板性能的离散主要来源于施胶与铺装的不均匀,这两个不均匀导致密度的波动,进一步导致各力学性能的波动。同时在设定的三种不同工况下对刨花板进行了可靠性分析,发现刨花板能够满足承载强度极限状态下的可靠性要求,但是草椰复合刨花板与木质刨花板容易发生较大的弯曲变形,而超出设定的最大容许挠度。利用无损检测方法得出的动态弹性模量,对静态力学性能进行了预测,使用预测值进行了刨花板材料的可靠性分析,发现使用预测值计算得到的失效概率比实际失效概率要小,可靠性评价偏于安全,所以在实际使用中,要适当放大基于无损检测预测值得到的失效概率,以保障准确的对材料或构件进行安全评估。本文又对以集成材与工字梁为代表的工程木质复合材料进行了结构优化设计,制备了两种点阵结构复合材,对比分析了集成材、工字梁与点阵结构复合材的性能,发现点阵结构复合材在自重、比强度、比模量、阻尼性能与韧性等方面具有非常优越的性能。同时,在设定的三种不同工况下对五种工程木质材料进行了可靠性分析,发现具有较小厚度的木质层板不宜作为木梁使用；集成材、工字梁及点阵结构复合材在适当载荷的工况下能够满足承载强度极限状态下的可靠性要求,但由于点阵结构复合材的刚度小且韧性大,其在较大载荷作用下容易发生较大的弯曲变形,但在结构断裂前的大变形也提醒人们此结构的危险程度,给人提供较多的逃生时间。最后,建议在使用刨花板（包括稻草刨花板、木质刨花板及定向刨花板）、集成材、工字梁或点阵结构复合材等工程用生物质复合材料时,必须要综合考虑材料的强度与韧性,要合理选取构件的跨度、厚度,合理安排构件的约束与承载方式,以保障其使用安全可靠性。
二、配料比对木塑复合刨花板性能影响的探讨（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、配料比对木塑复合刨花板性能影响的探讨（论文提纲范文）
（1）无卤环保新型APP阻燃剂制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 聚磷酸铵简介 |
| 1.2.1 聚磷酸铵的定义 |
| 1.2.2 聚磷酸铵的结构 |
| 1.2.3 聚磷酸铵的物理化学性质 |
| 1.2.4 聚磷酸铵的发展历史及研究现状 |
| 1.3 聚磷酸铵的阻燃机理 |
| 1.4 聚磷酸铵晶型的表征 |
| 1.5 聚磷酸铵的合成方法 |
| 1.5.1 磷酸及磷酸盐体系 |
| 1.5.2 五氧化二磷体系 |
| 1.6 聚磷酸铵的改性及应用 |
| 1.6.1 聚磷酸铵的改性 |
| 1.6.2 聚磷酸铵阻燃剂的应用 |
| 1.7 APP阻燃剂的环保性 |
| 1.8 研究目的、研究内容 |
| 1.8.1 研究目的 |
| 1.8.2 研究内容 |
| 第二章 实验设备与方法 |
| 2.1 实验试剂及仪器 |
| 2.2 实验方法及装置 |
| 2.3 产品指标及表征方法 |
| 2.3.1 五氧化二磷含量的测定 |
| 2.3.2 氮含量的测定 |
| 2.3.3 溶解度与pH的测定 |
| 2.3.4 XRD晶型测试 |
| 2.3.5 热稳定性测试 |
| 2.3.6 平均聚合度的测定 |
| 第三章 五氧化二磷体系制备结晶Ⅱ型聚磷酸铵 |
| 3.1 制备APP-Ⅱ的影响因素 |
| 3.1.1 配料比的影响 |
| 3.1.2 聚合温度的影响 |
| 3.1.3 熟化温度的影响 |
| 3.1.4 通氨流量的影响 |
| 3.1.5 熟化时间的影响 |
| 3.2 五氧化二磷-磷酸氢二铵-三聚氰胺法合成APP机理分析 |
| 3.3 APP-Ⅱ平均聚合度的测定 |
| 3.3.1 端基滴定法测试APP-Ⅱ的聚合度 |
| 3.3.2 核磁共振法测定APP-Ⅱ的聚合度 |
| 3.4 APP-Ⅱ热稳定性测试 |
| 3.5 磷酸吸收氨气合成结晶Ⅱ型APP |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 五氧化二磷体系制备结晶Ⅴ型聚磷酸铵 |
| 4.1 制备APP-Ⅴ的影响因素 |
| 4.1.1 配料比的影响 |
| 4.1.2 聚合温度的影响 |
| 4.1.3 熟化温度的影响 |
| 4.1.4 通氨流量的影响 |
| 4.1.5 熟化时间的影响 |
| 4.2 APP-Ⅴ平均聚合度的测定 |
| 4.2.1 端基滴定法测试APP-Ⅴ的聚合度 |
| 4.2.2 核磁共振法测定APP-Ⅴ的聚合度 |
| 4.3 APP-Ⅴ热稳定性测试 |
| 4.4 磷酸吸收氨气合成结晶Ⅴ型聚磷酸铵 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 阻燃性能的测定 |
| 5.1 产品粒径分析 |
| 5.2 阻燃橡胶试样的制备 |
| 5.3 垂直燃烧等级测试 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A 攻读硕士期间的学术成果及奖项荣誉 |
| 附录B 攻读硕士期间参与科研项目 |
（2）改性磷铝胶黏剂与木质材料胶合机理及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 论文选题的研究意义 |
| 1.3 木质复合材料低/无醛化研究现状 |
| 1.3.1 醛类胶黏剂 |
| 1.3.2 生物质胶黏剂 |
| 1.3.3 异氰酸酯胶黏剂 |
| 1.3.4 热塑性胶黏剂 |
| 1.3.5 无机胶黏剂 |
| 1.4 研究目标及主要研究内容 |
| 1.4.1 研究目标 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 1.5 研究技术路线 |
| 第二章 磷铝胶黏剂作为木材胶黏剂的性能评价 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验材料与方法 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试验设备 |
| 2.2.3 试验方法 |
| 2.3 试验结果与分析 |
| 2.3.1 ALPO性能分析 |
| 2.3.2 ALPO的 P/Al摩尔比对胶合板胶合强度的影响 |
| 2.3.3 ALPO结构分析 |
| 2.3.4 胶合层结构分析 |
| 2.3.5 刨花板性能分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 硼酸改性磷铝胶黏剂与木质材料胶合机理及性能分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试验设备 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 BALPO热性能分析 |
| 3.3.2 BALPO结构分析 |
| 3.3.3 BA改性对胶合板胶合强度的影响分析 |
| 3.3.4 胶合层结构分析 |
| 3.3.5 刨花板性能分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 聚乙烯醇/硼酸改性磷铝胶黏剂与木质材料胶合机理及性能分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验材料与方法 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试验设备 |
| 4.2.3 试验方法 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 PVA-BALPO热性能分析 |
| 4.3.2 PVA-BALPO结构分析 |
| 4.3.3 PVA改性对胶合板胶合强度的影响分析 |
| 4.3.4 胶合层结构分析 |
| 4.3.5 刨花板性能分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 含酚聚乙烯醇缩甲醛/硼酸改性磷铝胶黏剂与木质材料胶合机理及性能分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验材料与方法 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试验设备 |
| 5.2.3 试验方法 |
| 5.3 试验结果与分析 |
| 5.3.1 PFPVA-BALPO热性能分析 |
| 5.3.2 PFPVA结构分析 |
| 5.3.3 PFPVA-BALPO结构分析 |
| 5.3.4 PFPVA改性对胶合板胶合强度的影响分析 |
| 5.3.5 胶合层结构分析 |
| 5.3.6 刨花板性能分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结 |
| 参考文献 |
| 在读期间的学术研究 |
| 致谢 |
（3）竹木复合标准平托盘力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 选题背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外相关研究综述 |
| 1.2.1 代木托盘相关研究 |
| 1.2.2 竹木复合材料相关研究 |
| 1.3 技术路线与研究方法 |
| 1.3.1 技术路线 |
| 1.3.2 研究方法 |
| 1.4 研究内容与论文框架 |
| 2 竹木复合标准平托盘设计及制作过程及力学性能要求 |
| 2.1 平压纵横板三层板结构竹材力学参数测试 |
| 2.1.1 试件的制作 |
| 2.1.2 试验过程 |
| 2.1.3 试验结果 |
| 2.2 侧压单层板结构竹材力学参数测试 |
| 2.2.1 试件的制作 |
| 2.2.2 试验过程 |
| 2.2.3 试验结果 |
| 2.3 托盘制作的过程 |
| 2.3.1 托盘的结构及尺寸设计 |
| 2.3.2 托盘力学性能基本要求 |
| 2.4 堆码状态下托盘静态力学性能分析 |
| 3 竹木复合标准平托盘力学性能试验 |
| 3.1 平压纵横板三层板结构竹材托盘堆码试验 |
| 3.1.1 实验准备过程 |
| 3.1.2 实验结论 |
| 3.2 侧压单层板结构竹材托盘堆码试验 |
| 3.2.1 实验准备过程 |
| 3.2.2 实验结论 |
| 3.3 托盘角跌落试验 |
| 3.3.1 实验准备 |
| 3.3.2 实验过程 |
| 3.4 试验结果对比分析 |
| 4 竹木复合标准平托盘优化设计 |
| 4.1 存在的问题与优化目标 |
| 4.2 优化方法的选择 |
| 4.2.1 理论优化方法 |
| 4.2.2 有限元分析简介 |
| 4.3 竹木复合标准平托盘有限元分析 |
| 4.3.1 基本步骤 |
| 4.3.2 优化结果分析 |
| 4.4 优化后的托盘力学性能试验 |
| 4.4.1 试验过程 |
| 4.4.2 试验结果 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 本文完成的主要工作 |
| 5.2 展望与不足 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的主要学术成果 |
| 致谢 |
（4）汽车用竹纤维/木纤维/聚丙烯纤维复合材料制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究目的与意义 |
| 1.1.3 项目来源和经费支持 |
| 1.2 国内外研究现状与发展趋势 |
| 1.2.1 汽车内饰用复合材料研究进展 |
| 1.2.2 汽车内饰用复合材料性能要求 |
| 1.2.3 竹纤维复合材料研究进展 |
| 1.3 研究目标和研究的主要内容 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 1.4 技术路线图 |
| 第二章 竹/木/PP纤维毡及其复合材料制备工艺研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验材料与实验内容 |
| 2.2.1 材料与设备 |
| 2.2.2 实验内容 |
| 2.3 结果与分析 |
| 2.3.1 不同竹纤维含量对竹/木/PP纤维毡的影响 |
| 2.3.2 不同制备工艺参数对竹/木/PP纤维复合材料力学性能的影响 |
| 2.3.3 竹/木/PP纤维配比对复合材料性能影响机理 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 表面改性对竹/PP复合材料物理力学性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验材料与实验方法 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 实验方法 |
| 3.3 结果与分析 |
| 3.3.1 竹纤维表面分析 |
| 3.3.2 复合材料力学性能分析 |
| 3.3.3 断口形态分析 |
| 3.3.4 热性能分析 |
| 3.3.5 吸水性分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 竹/木/PP纤维复合材料挥发性有机物(VOC)研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验材料与实验方法 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 实验设备 |
| 4.2.3 实验方法 |
| 4.3 结果与分析 |
| 4.3.1 VOC的鉴别 |
| 4.3.2 SVOC的鉴别 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 竹/木/PP纤维毡模压性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验材料与实验内容 |
| 5.2.1 实验材料 |
| 5.2.2 实验内容 |
| 5.3 结果与分析 |
| 5.3.1 二维变量因子对竹/木/PP复合材料形变量的影响 |
| 5.3.2 三维变量因子对竹/木/PP纤维复合材料表面质量的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 建议 |
| 参考文献 |
| 在读期间的学术研究 |
| 致谢 |
（5）空心管嵌入轻质纤维板的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 木质资源及木质复合材料现状 |
| 1.1.1 森林资源现状及发展趋势 |
| 1.1.2 木质资源应用现状 |
| 1.1.3 木质复合材料 |
| 1.2 建筑墙体材料研究现状 |
| 1.2.1 传统墙体材料 |
| 1.2.2 新型绿色墙体材料 |
| 1.3 仿真分析在复合材料中的应用 |
| 1.3.1 有限元仿真分析 |
| 1.3.2 有限元分析在木质复合材料上的应用 |
| 1.4 本文研究的主要目的、内容及意义 |
| 2 空心管纤维板的制备及性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验材料与方法 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 空心管纤维板制备 |
| 2.2.3 空心管纤维板性能测试 |
| 2.2.4 空心管纤维板导热系数模拟 |
| 2.3 结果与分析 |
| 2.3.1 空心管纤维板形貌 |
| 2.3.2 断面密度分析 |
| 2.3.3 吸水性能分析 |
| 2.3.4 力学性能分析 |
| 2.3.5 导热系数分析与模拟 |
| 2.3.6 热传递性能分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 相变填充纤维板的制备及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验材料与方法 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 相变填充纤维板的制备 |
| 3.2.3 相变材料热学性能测试 |
| 3.2.4 相变填充纤维板性能测试 |
| 3.2.5 相变填充纤维板导热系数模拟 |
| 3.3 结果与分析 |
| 3.3.1 相变填充纤维板形貌 |
| 3.3.2 DSC分析 |
| 3.3.3 断面密度分析 |
| 3.3.4 导热系数分析与模拟 |
| 3.3.5 热传递性能分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 真空覆膜纤维板的制备及性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验材料与方法 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 真空覆膜纤维板制备 |
| 4.2.3 真空覆膜纤维板热学性能测试 |
| 4.3 结果与分析 |
| 4.3.1 真空覆膜纤维板形貌 |
| 4.3.2 导热系数分析 |
| 4.3.3 热传递性能分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 有限元热传导仿真分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验方法 |
| 5.2.1 操作软件及运行环境 |
| 5.2.2 纤维板模型稳态热分析 |
| 5.2.3 墙体的稳态热分析 |
| 5.3 结果与分析 |
| 5.3.1 纤维板模型热学仿真结果 |
| 5.3.2 墙体模型热学仿真结果 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论、创新点与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 建议 |
| 参考文献 |
| 个人简介 |
| 导师简介 |
| 获得成果目录 |
| 致谢 |
（6）甘蔗渣/废弃塑料复合刨花板力学性能影响因素的研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 实验材料 |
| 1.2 仪器及设备 |
| 1.3 制备方法 |
| 1.4 板材性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 板材密度的影响 |
| 2.2 甘蔗皮含量的影响 |
| 2.3 塑料形态的影响 |
| 2.4 蔗渣/塑料质量比的影响 |
| 3 结论 |
（7）棉秆/聚丙烯薄膜定向复合板的制备及成板机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 生物质人造板研究现状 |
| 1.2 秸秆资源现状 |
| 1.3 棉秆在生物质人造板中的应用 |
| 1.3.1 棉秆的性质及用途 |
| 1.3.2 棉秆人造板研究现状 |
| 1.3.3 棉秆人造板研究中存在的问题 |
| 1.4 聚丙烯在生物质人造板中的应用 |
| 1.5 聚乙烯在生物质人造板中的应用 |
| 1.6 偶联剂在生物质人造板中的应用 |
| 1.6.1 马来酸酐接枝聚合物 |
| 1.6.2 异氰酸酯胶 |
| 1.6.3 硅烷偶联剂 |
| 1.6.4 其他偶联剂 |
| 1.7 棉秆/塑料复合板研究现状及存在问题 |
| 1.7.1 研究现状 |
| 1.7.2 存在的问题 |
| 1.8 研究目的和意义 |
| 1.9 研究内容和技术路线 |
| 第二章 棉秆/聚丙烯薄膜定向复合板的制备工艺 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与方法 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试验设备 |
| 2.2.3 制备工艺 |
| 2.2.4 试验因素及水平 |
| 2.2.5 性能试验方法 |
| 2.2.6 数据均一化处理 |
| 2.3 结果与分析 |
| 2.3.1 单因素试验结果与分析 |
| 2.3.2 正交试验结果与分析 |
| 2.4 讨论 |
| 2.5 小结 |
| 第三章 塑料类型及含量对定向复合板的性能影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试验设备 |
| 3.2.3 制备工艺 |
| 3.2.4 试验因素及水平 |
| 3.2.5 性能试验方法 |
| 3.3 结果与分析 |
| 3.3.1 定向复合板力学性能分析 |
| 3.3.2 定向复合板吸水性能分析 |
| 3.3.3 定向复合板的性能优势 |
| 3.4 讨论 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 棉秆表面处理对定向复合板的性能影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料与方法 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试验设备 |
| 4.2.3 棉秆表面处理 |
| 4.2.4 改性定向复合板的制备工艺 |
| 4.2.5 性能试验方法 |
| 4.3 结果与分析 |
| 4.3.1 MAPP改性对定向复合板的性能影响 |
| 4.3.2 PMDI改性对定向复合板的性能影响 |
| 4.3.3 A171改性对定向复合板的性能影响 |
| 4.3.4 复合改性对定向复合板的性能影响 |
| 4.3.5 改性定向复合板的性能优势 |
| 4.4 讨论 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 棉秆/聚丙烯薄膜定向复合板成板机理分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料与方法 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 扫描电子显微镜分析 |
| 5.2.3 傅里叶红外光谱分析 |
| 5.2.4 剖面密度分析 |
| 5.3 结果与分析 |
| 5.3.1 板柸成型机理 |
| 5.3.2 红外光谱分析 |
| 5.3.3 板材剖面密度分析 |
| 5.4 讨论 |
| 5.5 小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（8）废旧利乐包/木屑碎料板制备及界面结合性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 废旧利乐包装材料概述 |
| 1.2.1 利乐包装材料简介 |
| 1.2.2 废旧利乐包装材料回收再利用意义 |
| 1.3 废旧利乐包装材料回收再利用途径 |
| 1.4 废旧利乐包装材料回收再利用发展现状 |
| 1.4.1 国内废旧利乐包装材料回收再利用发展现状 |
| 1.4.2 国外废旧利乐包装材料回收再利用发展现状 |
| 1.5 废旧利乐包装材料再生制品发展趋势 |
| 1.6 本研究的目的和意义 |
| 1.7 本研究的主要内容 |
| 2 废旧利乐包/木屑碎料板的制备工艺研究 |
| 2.1 实验材料及设备 |
| 2.1.1 材料 |
| 2.1.2 材料计量 |
| 2.1.3 设备 |
| 2.2 实验因素的选择 |
| 2.3 实验设计及方法 |
| 2.4 结果与结论 |
| 2.4.1 正交试验结果 |
| 2.4.2 正交试验极差分析 |
| 2.4.3 验证试验 |
| 2.4.4 废旧利乐包/木屑碎料板与其他类型人造板比较 |
| 2.5 各实验因素对复合碎料板性能影响的分析 |
| 2.5.1 施胶量对复合碎料板性能影响 |
| 2.5.2 热压温度对复合碎料板性能影响 |
| 2.5.3 热压时间对复合碎料板性能影响 |
| 2.5.4 利乐包/木屑比对复合碎料板性能影响 |
| 2.6 废旧利乐包/木屑碎料板与干燥状态下普通刨花板的经济成本比较 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 废旧利乐包/木屑碎料板的PVC贴面工艺及性能研究 |
| 3.1 实验材料及设备 |
| 3.1.1 材料 |
| 3.1.2 设备 |
| 3.2 实验设计及方法 |
| 3.3 性能测试 |
| 3.4 结果与结论 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 实体显微镜对废旧利乐包/木屑碎料板界面结合性研究 |
| 4.1 实验设备 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 优化工艺参数试样(15号试样)断面结构分析 |
| 4.3.2 不同工艺参数试样的断面结构比较 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 废旧利乐包/木屑碎料板的红外、热重、差示扫描量热仪分析 |
| 5.1 红外光谱分析 |
| 5.1.1 实验设备、材料及方法 |
| 5.1.2 结果与讨论 |
| 5.2 热重分析 |
| 5.2.1 实验设备、材料及方法 |
| 5.2.2 结果与讨论 |
| 5.3 差示扫描量热仪分析 |
| 5.3.1 实验设备、材料及方法 |
| 5.3.2 结果与讨论 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论、创新点及建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 建议 |
| 参考文献 |
| 个人简介 |
| 导师简介 |
| 获得成果目录 |
| 致谢 |
（9）高密度聚乙烯薄膜/杨木单板复合胶合板界面改性方法及机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状及评述 |
| 1.2.1 环保型胶黏剂的研究现状 |
| 1.2.2 热塑性树脂在胶合板中的应用 |
| 1.3 研究目的及主要研究内容 |
| 1.3.1 关键的科学问题与研究目标 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 1.4 研究技术路线 |
| 第二章 HDPE 薄膜作为木材胶黏剂的性能评价 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验材料和方法 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试验设备 |
| 2.2.3 试验方法 |
| 2.3 试验结果与分析 |
| 2.3.1 HDPE 薄膜的性能 |
| 2.3.2 热压参数对胶合强度的影响分析 |
| 2.3.3 木塑复合胶合板与 UF 树脂胶合板的性能比较 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 表面预处理对杨木单板特性的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试验设备 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 红外光谱分析（FTIR） |
| 3.3.2 表面元素分析（XPS） |
| 3.3.3 表面接触角（CA） |
| 3.3.4 动态水蒸气吸附分析（DVS） |
| 3.3.5 热重分析（TG） |
| 3.3.6 表面形貌分析（SEM） |
| 3.4 小结 |
| 第四章 表面预处理对木塑复合胶合板性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验材料与方法 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试验设备 |
| 4.2.3 试验方法 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 表面预处理对胶合板物理力学性能的影响 |
| 4.3.2 表面预处理对动态热力学性能的影响（DMA） |
| 4.3.3 表面预处理对胶接界面结构的影响（SEM） |
| 4.3.4 表面预处理对 HDPE 浸透性能的影响 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 HDPE 薄膜/杨木单板复合胶合板的性能分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验材料与方法 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试验设备 |
| 5.2.3 试验方法 |
| 5.3 试验结果与分析 |
| 5.3.1 木塑复合胶合板的力学性能 |
| 5.3.2 木塑复合胶合板的耐水性能 |
| 5.3.3 木塑复合胶合板的 DMA |
| 5.3.4 杨木单板-HDPE 薄膜的胶合界面形貌 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 木塑复合胶合板的耐湿循环能力评价 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验材料与方法 |
| 6.2.1 试验材料 |
| 6.2.2 试验设备 |
| 6.2.3 试验方法 |
| 6.2.4 木塑复合胶合板的性能测试 |
| 6.3 试验结果与分析 |
| 6.3.1 湿循环处理后力学性能变化 |
| 6.3.2 湿循环处理后 DMA 变化 |
| 6.3.3 湿循环处理后胶接界面结构变化 |
| 6.4 小结 |
| 第七章 结论和讨论 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 讨论 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 导师简介 |
| 在读期间的学术研究 |
| 致谢 |
（10）典型生物质复合材料性能与结构的优化及可靠性分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 稻草刨花板的研究现状 |
| 1.2 夹芯结构生物质复合材料的研究现状 |
| 1.3 生物质复合材料可靠性研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 2 稻草及木质刨花板制备工艺的优化 |
| 2.1 绪言 |
| 2.2 稻草刨花碱处理工艺的优化 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试验方法 |
| 2.2.3 结果与讨论 |
| 2.3 稻草刨花板制备工艺的优化 |
| 2.3.1 试验材料 |
| 2.3.2 试验方法 |
| 2.3.3 结果与讨论 |
| 2.4 木质刨花板制备工艺的优化 |
| 2.4.1 试验材料 |
| 2.4.2 试验方法 |
| 2.4.3 结果与讨论 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 草椰复合刨花板的制备与性能分析 |
| 3.1 绪言 |
| 3.2 试验材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试验方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 草椰比的影响 |
| 3.3.2 组坯结构的影响 |
| 3.3.3 冲击韧性分析 |
| 3.3.4 阻尼比的检测与分析 |
| 3.3.5 材料结构形貌的分析 |
| 3.3.6 红外光谱分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 草椰复合刨花板性能的预测研究 |
| 4.1 绪言 |
| 4.2 试验材料与方法 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试验方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 无损检测结果分析 |
| 4.3.2 混合定律预测结果分析 |
| 4.3.3 线性回归预测结果分析 |
| 4.3.4 BP神经网络预测结果分析 |
| 4.3.5 各种预测方法的对比分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 刨花板性能的统计特征及可靠性分析 |
| 5.1 绪言 |
| 5.2 试验材料与方法 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试验方法 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 草椰复合刨花板性能的检测结果与统计特征 |
| 5.3.2 木质刨花板性能的检测结果与统计特征 |
| 5.3.3 OSB性能的检测结果与统计特征 |
| 5.3.4 刨花板性能的可靠性分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 工程木质复合材的结构优化与可靠性分析 |
| 6.1 绪言 |
| 6.2 试验材料与方法 |
| 6.2.1 试验材料 |
| 6.2.2 试验方法 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 木质层板性能检测结果的分析 |
| 6.3.2 三种复合材性能的对比分析 |
| 6.3.3 工程木质材料的可靠性分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
四、配料比对木塑复合刨花板性能影响的探讨（论文参考文献）
- [1]无卤环保新型APP阻燃剂制备与性能研究[D]. 黄信达. 昆明理工大学, 2021(01)
- [2]改性磷铝胶黏剂与木质材料胶合机理及性能研究[D]. 庄标榕. 福建农林大学, 2020(06)
- [3]竹木复合标准平托盘力学性能研究[D]. 邢碧滢. 中南林业科技大学, 2020(02)
- [4]汽车用竹纤维/木纤维/聚丙烯纤维复合材料制备及其性能研究[D]. 王云飞. 中国林业科学研究院, 2019
- [5]空心管嵌入轻质纤维板的制备及性能研究[D]. 张峰. 北京林业大学, 2018(04)
- [6]甘蔗渣/废弃塑料复合刨花板力学性能影响因素的研究[J]. 范宜衍,何相苹,生瑜,朱德钦. 福建师范大学学报(自然科学版), 2017(02)
- [7]棉秆/聚丙烯薄膜定向复合板的制备及成板机理研究[D]. 夏南. 西北农林科技大学, 2016(08)
- [8]废旧利乐包/木屑碎料板制备及界面结合性研究[D]. 孙晓. 北京林业大学, 2015(12)
- [9]高密度聚乙烯薄膜/杨木单板复合胶合板界面改性方法及机理研究[D]. 方露. 中国林业科学研究院, 2014(11)
- [10]典型生物质复合材料性能与结构的优化及可靠性分析[D]. 张利. 东北林业大学, 2014(01)