一、贮氢合金粉末粒度对其电化学性能的影响（论文文献综述）
刘黎黎[1]（2015）在《元素替代和热处理对Re-Mg-Ni基A2B7型贮氢合金的改性研究》文中指出采用真空感应熔炼及热处理工艺制备了Re-Mg-Ni （Re=La，Sm，Nd）基贮氢合金，并通过ICP、XRD、SEM-EDS以及吸/放氢性能测试（PCT）等手段对合金的组分、相结构和电化学性能等进行了表征，系统研究了Sm部分替代Nd和不同热处理时间对Re-Mg-Ni基贮氢合金显微结构和电化学性能的影响。对La0.5Nd0.35-xSmxMg0.15Ni3.5（x=00.30）贮氢合金的研究结果表明：随着Sm对Nd替代量的增加，合金中相的组成没有发生明显变化，所有合金均为多相结构，都含有A2B7、A5B19和微量的AB5相，其中A2B7相和A5B19相的丰度呈现出先增加后降低的趋势，而AB5相的丰度变化趋势与之相反。此外，合金中A2B7相和AB5相的晶胞参数a、c和晶胞体积V均随着Sm含量的增加逐渐降低，合金电极的活化性能得到了改善。合金的最大吸氢量和最大放电容量均先增大而后减小，并在x=0.20时达到最大值。合金PCT曲线的滞后系数从0.288（x=0）单调减小到0.176（x=0.30）。合金电极的HRD2000先从41.4%（x=0）增加至63.8%（x=0.20），随后降低到52.1%（x=0.30），这与合金电极的交换电流密度（I0）和氢扩散系数（D）的变化趋势一致，表明了合金电极表面的电荷转移速率和合金内部的氢扩散速率是制约合金电极电化学动力学性能的主要因素。另外，随着Sm替代量的增加，合金电极的S200从65.6%（x=0）单调增加到69.2%（x=0.30），这主要归因于合金电极的充/放循环过程中抗腐蚀性能的提高。对热处理后La0.5Nd0.15Sm0.20Mg0.15Ni3.5合金的研究结果表明：在1148K下，不同热处理时间的合金样品均为多相结构，当热处理时间t增加至9h以上时，Pr5Co19相消失。随着热处理时间的延长，合金中A2B7相的丰度逐渐增加，而A5B19和AB5相丰度则呈现出相反的变化趋势。合金的最大吸氢量逐渐增大，放氢曲线的斜率因子逐渐减小。合金电极的最大放电容量从326.6mAhg-1（t=6h）单调增加到368.4mAhg-1（t=12h）。合金电极的HRD2000从63.8%（t=6h）单调降低到55.5%（t=12h）。这与合金电极氢扩散系数（D）的变化趋势一致。表明了合金内部的氢扩散速率是合金电极电化学动力学性能的主要影响因素。此外，合金电极的S200从67.0%（t=6h）单调增加到70.6%（t=12h），这主要归因于合金电极在充/放电循环过程中抗腐蚀能力的提高。
魏范娜[2]（2013）在《La4MgNi19贮氢合金的结构与性能研究》文中提出通过对La-Mg-Ni系贮氢合金综合分析，选取La4MgNi19合金为本文的研究对象，采用X射线衍射仪以及扫描电镜等仪器分析合金的相结构及表面形貌，用CS310电化学测试仪测试合金的电化学性能。选用Co、Fe和Mn元素部分替代Ni对La4MgNi19-xRx（x=02.0）合金的相结构以及电化学贮氢性能的影响，退火处理以及环境测试温度对合金结构以及电化学性能的影响进行了详细的研究。研究发现，La4MgNi19-xRx（R=Co，Fe，Mn，x=02.0）合金主要由LaNi5相和La4MgNi19相所组成。随着R含量的增加，R=Co合金中LaNi5相的丰度有所下降，同时La4MgNi19相的丰度则增加；而R=Fe，Mn合金则相反，且La4MgNi17Mn2合金中出现了LaNi2新相。显微组织观察表明，合金均为树枝晶结构，且随着R含量的增加，树枝晶组织变细。电化学测试表明，La4MgNi19-xRx合金活化性能和高倍率放电性能良好(HRD900>85%)，但是循环稳定性有待提高(S100＜60%)。随着R含量的增加，R=Co合金中，最大放电容量基本呈增大趋势，从x=0时的359.23mAh/g增大到x=2的380.85mAh/g，循环寿命则下降，从x=0的61.46%降低到x=2的59.56%；R=Fe合金，最大放电容量基本呈现降低的趋势，从x=0的359.23mAh/g减小到x=2的333.77mAh/g，循环寿命则是先升降低后升高；R=Mn合金，最大放电容量先升高后降低，而循环寿命一直呈现降低趋势，从x=0的61.46%降低到x=2的39.97%。研究认为，合金中La4MgNi19相丰度的增减和新相的形成是影响合金电极最大放电容量和循环寿命的重要因素。通过对合金的动力学性能研究发现，R=Co合金具有较好高倍率放电性能主要是合金具有较好的表面催化活性和较高的扩散系数；R=Fe合金电极表面的电荷转移阻力占主导因素；R=Mn合金体内氢的扩散速率是影响合金高倍率放电性能的主要因素。综合比较发现，Co部分替代Ni具有良好的电化学性能。对铸态和退火态La4MgNi17.5Co1.5合金的研究表明，所有合金主要由LaNi5相和La4MgNi19相两个相组成。热处理可以有效的改善合金的综合电化学性能，随着温度增加，合金的最大放电容量和循环稳定性呈现出现上升后下降的趋势。研究认为，热处理可以使合金成分均匀化，减少组分的偏析相，从而使合金的最大放电容量和循环寿命随着退火温度的升高而增加，当退火温度继续升高时合金中Mg元素挥发严重，出现吸放氢容量较低的相，从而降低了合金的最大放电容量和循环稳定性。综合比较，1123K退火热处理后的合金具有较好的综合电化学性能：Cmax=375.33mAh/g，HRD900=94.83%，S200=65.52%。对La4MgNi17.5Co1.5合金在不同温度下（283K308K）的电化学性能进行了系统的研究。结果表明，随着温度由283K升高到308K，合金的活化性能以及高倍率放电性能均得到改善，合金的最大放电容量增大，并在308K时达到最大值（379.25mAh/g），但是合金的循环寿命S100从283K时的80.19%降低到308K时的52.04%。研究认为，随温度的升高使合金的循环寿命变差是因为温度的升高加快了合金的腐蚀速率和颗粒的粉化。
苏耿[3]（2012）在《镍氢电池负极关键技术研究及混合动力车用电池研制》文中进行了进一步梳理镍氢电池是近期和中期的首选动力电池,但其性能依然需要进一步提高,而目前主要是要提高贮氢合金电极性能,为了提高贮氢合金电极和镍氢电池的性能,本文进行了通过低温烧结、采用C0304作为添加剂、贮氢合金粉末的表面处理以及粘合剂和导电剂配方的优化等途径来提高贮氢合金电极性能的研究,并研制出了性能优异的HEV6Ah和40Ah方形动力电池。采用XRD、SEM、TEM、EDX、 BET、ICP、FTIR等测试技术对材料、电极进行了表征和分析；采用循环伏安、线性极化、阳极极化、电位阶跃、交流阻抗等测量方法对电极或电池进行了测试分析；采用恒流充放电对电极和电池进行了充放电性能研究,有效地提高了贮氢合金电极和电池的性能,并分析了其机理。通过将贮氢合金电极在300℃下进行烧结1h显着提高了电极的动力学性能,相对未烧结电极,烧结电极的极化电阻（Rp）、接触电阻（Rpp）和电荷迁移电阻（Rct）大幅度降低,交换电流密度（I0）、极限电流密度（IL）、氢扩散系数（D）都明显提高；从而有效地提高了电极的高倍率放电性能和循环寿命,当以1500mA·g-1电流密度放电时,烧结电极的容量已经高于未烧结电极53.0mAh·g-1和27.95%,HRD值较未烧结电极提高了14.87%,不同放电电流密度下的放电中值电位和放电平台也都高于未烧结电极,1C充放电循环时的容量衰减速度明显比未烧结电极缓慢,这应该是因为电极的致密化、合金晶格畸变和应力的消除或者减小和合金颗粒表面产生了微裂纹。通过对不同的C0304添加量对贮氢合金电极性能的影响研究得出了C0304作为添加剂应用于实际电极时的合适添加量,并采用该电极制备了AA（额定容量为1500mAh）圆柱型电池,结果表明,适量的C0304可以有效地提高电池的倍率性能、高低温性能、耐过充性能、循环寿命,可以降低电池的内阻、内压和温升；通过各种测试手段对材料、电极和电池进行了C0304的影响机制分析,结果表明,C0304对贮氢合金电极和镍氢电池性能的影响应该是因为其良好的电催化活性和电容性能、一定的贮氢性能、低的电导率、Co3O4-Co（OH）2-Co可逆反应的存在以及能抑制电极合金的氧化、提高电池内部气体复合反应的速度和氧气的电化学还原比例。通过采用新的碱处理方法对贮氢合金粉末进行了处理,去除了合金粉末表面的氧化层并在表面形成了具有高电催化活性的Ni和Co富集层（其中NaOH碱液处理的合金原子百分含量为92.91%,KOH碱液处理合金的原子百分含量为90.68%,分别比未处理合金提高了26.62%、24.39%）,提高了合金粉末的比表面积,从而提高了电催化活性、氢扩散能力、导电性和抗氧化腐蚀能力,降低了吸放氢的平台斜率,进而有效地改善了贮氢合金电极的活化性能、高倍率充放电性能、高低温性能、充放电电压平台和循环寿命。通过贮氢合金电极的粘合剂和导电剂配方优化提高了HEV用6Ah方形镍氢动力电池用贮氢合金电极的充电效率、大电流放电性能、放电电压平台和低温性能。综合采用本文研究结果研制了HEV用6Ah方形镍氢动力电池,测试结果表明,该电池具有很好的充放电倍率性能、高低温性能、循环寿命,80%SOC下45C放电效率达81.8%,放电0.1S时,电池电压为0.9797V,比功率高达1422W／Kg；-20℃下的80%SOC3C放电效率达83.73%;80%SOC下的3C充放电循环寿命达4224次；经电池检测机构检测,性能达国际先进水平。在项目产业化时,采用本文部分研究结果制备了混合动力大巴用40Ah方形镍氢动力电池,经国内车用电池权威检测机构测试,电池各项指标均符合国家标准,且倍率放电能力、高低温性能、荷电保持能力、循环寿命和贮存等性能均远优于国家标准。
蒋卫卿[4]（2010）在《AB2C9型La-Ti-Mg-Ni基合金贮氢性能的研究》文中研究说明本文在全面综述PuNi3结构稀土系贮氢合金国内外研究进展的基础上,以AB2C9型La-Ti-Mg-Ni系合金为研究对象。通过XRD、PCT、吸放氢动力学、SEM、正电子湮没符合多普勒展宽和正电子寿命的测量,以及恒流充放电、循环伏安的电化学测试,系统考察元素替代以及热处理对La-Ti-Mg-Ni系合金的微观结构、气态贮氢和电化学性能的影响规律及作用机制。对La2-xTixMgNi9 （x=0.1,0.2,0.3,0.4）合金的相结构及贮氢性能的研究结果表明,具有六方CaCu5型结构的LaNi5相（空间群P6/mmm）和具有斜六体PuNi3型结构的LaNi3相（空间群R-3m）、LaMg2Ni9相（空间群R3m）为合金的主相。随x的增加,LaNi5、LaNi3相的晶胞参数基本没有变化,但当x>0.3时,LaMg2Ni9相晶胞体积开始减小,主要原因是Ti的原子半径（1.45A）小于La的原子半径（1.88A）所致。合金气态贮氢测试表明,随Ti含量的增加,合金的最大贮氢量从1.51wt.%（x=0.1）逐渐减小至1.22wt.%（x=0.4）；而吸放氢平台压则先减小后增大,以La1.8Tio.2MgNi9合金吸放氢平台压最低,这表明,适当的Ti取代La可以降低La2-xTixMgNi9 （x=0.1,0.2,0.3,0.4）合金的平台压。在La2-xTixMgNi9 （x=0.1,0.2,0.3,0.4）合金中,La1.9Tio.1MgNi9合金氢化物的稳定性相对较高,导致其放氢过程放氢动力学性能较差。此外,电化学性能测试显示,当Ti替代量为x=0.2时,合金电极具有较好的综合电化学性能,其最大放电容量为333.2mAh/g, 1100mA/g放电电流密度下的高倍率放电能力HRD1100为83.7%,但50次充放电循环后放电容量仅有203.7mAh/g,尚有待于进一步改进研究。为改进上述合金的综合贮氢性能,对La2-xTixMgNi9 （x=0.1,0.2,0.3）合金进行退火处理,研究退火条件对这三种合金相结构、气态贮氢和电化学性能的影响。结果表明,在所有合金组成相中（LaNi5、LaNi3、LaMg2Ni9和Ti2Ni相）,Ti2Ni相在900℃时出现,而LaMg2Ni9相则在900℃的Lai.9Ti0.1MgNi9合金中消失。热处理增强合金相衍射峰的强度,使合金成分和组织结构更均匀,从而提高合金的最大贮氢量、有效吸氢量和吸放氢动力学性能,降低合金氢化物的稳定性以及吸放氢平台压。退火后,合金的吸放氢滞后增大,主要原因是退火处理降低合金的晶格应变和缺陷,改善合金成分和组织均匀性,从而减少合金的吸放氢通道。退火温度对三种合金最大贮氢量、有效吸氢量以及吸放氢动力学性能影响的效果不相同,对La1.9Ti0.1MgNi9合金,这三个特征量在800℃时达到最大,而对La1.8Ti0.2MgNi9和La1.7Ti0.3MgNi9合金,则在900℃时为最高,主要原因是由于900℃时,在La1.9Ti0.1MgNi9合金中,具有温和吸放氢条件的LaMg2Ni9相消失,而吸放氢条件苛刻的Ti2Ni相出现所致。电化学测试表明,La2-xTixMgNi9 （x=0.1,0.2,0.3）合金经退火处理,电化学性能（最大放电容量、循环稳定性、高倍率放电能力）得到显着改善,而且以900℃的La1.8Tio.2MgNi9合金电极的性能为最佳,其最大放电容量为365.7mAh/g, 1100mA/g放电电流密度下的高倍率放电能力HRD1100达到85.1%。而且,该合金电极在放电容量衰减至最大放电容量60%时需要经过177次充放电循环,远高于其铸态下的52次循环,主要原因是退火合金成分组织均匀化,抗粉化能力提高；合金中具有吸氢作用与催化作用的LaNi5相对电催化活性差的Ti2Ni相起到了催化作用,使电化学容量较高Ti2Ni相实现了可逆吸放氢。为提高La1.8Tio.2MgNi9合金的综合性能,采用Co部分取代合金B侧Ni,系统研究La1.8Tio.2MgNi9-xCox （x=0,0.1,0.2,0.3,0.4,0.5）合金（分别标记为Co0、Co1、Co2、Co3、Co4、Co5合金）的微观结构、气态及电化学贮氢性能,结果发现,上述合金的主相为LaNi5相和LaMg2Ni9相。Co的力口入基本没有改变合金中LaNi5相的晶胞参数,却使LaNi3相消失。随Co含量的增加,合金中LaMg2Ni9相晶胞体积的大小变化顺序为：Co0>Co5>Co3>Co1>Co4>Co2。与Co2和Co4合金相比,具有较大晶胞体积的Co0、Co1、Co3和Co5合金吸氢容量较高。所有合金中,Co4合金的吸氢容量和吸放氢滞后最小,而放氢平台压最高。对Co2和Co5合金吸氢前和反复吸放氢10次后的正电子淹没寿命谱与符合多普勒展宽谱的研究表明,Co2和Co5合金吸放氢后,正电子平均寿命增大、高动量电子浓度降低,这主要与合金多次吸放氢后缺陷增多有关。随Co含量的增加,合金电极的最大放电容量从333.2mAh/g （Co0）增大到365.2mAh/g （Co1）、364.9mAh/g （Co2）、350.2mAh/g （Co3）、353.5mAh/g （Co4）和364.7mAh/g（Co5）,这表明Co的加入有利于合金电极最大放电容量的提高。在电化学循环测试中,Co的加入可以改善合金电极的循环稳定性,而且以Co5合金电极为最佳,但是Co5合金电极每次充放中放电容量衰减量高达1.83mAh/g·cycle,经80次循环后放电容量仅有218.7mAh/g,因此,其循环稳定性仍有待提高。对La1.8Tio.2MgNi9-xAlx（x=0,0.1,0.2,0.3,0.4,0.5）合金的相结构及电化学性能的研究表明,所有合金均包含LaMg2Ni9相。掺A1后,由于A1的固溶,合金中LaNi5相转变为La（Ni, Al）5固溶相,同时,合金相的峰强度增大,合金成分和组织更均匀。随A1含量的增加,合金相的晶胞体积先减小后增大,当x=0.3时达到最小,而x=0.4或0.5时则为最大；x>0.2时,合金中LaNi3相消失,LaNi2相出现。所有合金在2-3次充放电中就可达到其最大放电容量,表现出良好的活化性能。它们的最大放电容量随x的增加先增加后减小,从333.2mAh/g （x=0）增大到357.7mAh/g （x=0.1）后逐渐降低至319.8mAh/g （x=0.5）。La1.8Tio.2MgNi8.9Al0.1合金电极活化过程放电容量最大,主要与该合金具有比La1.8Tio.2MgNi9合金更均匀的组织结构以及当A1含量X≥0.2时,LaNi3相消失、LaNi2相出现有关。A1部分取代Ni,有利于合金电极循环稳定性的提高,其中以La1.8Tio.2MgNi8.7Alo3合金电极循环寿命最长,这可能归因于其适量的A1含量以及较小的晶胞体积所致。比较分析可知,所有合金电极中,La1.8Tio.2MgNi8.7Al0.3合金电极综合电化学性能较好,其最大放电容量为340.0mAh/g,经100次充放电循环后放电容量保持率为60%。
斯庭智[5]（2010）在《R-Mg-Ni（R＝Ca和La）层状结构合金的微结构和贮氢性能研究》文中认为随着世界能源匮乏和环境恶化,氢能作为一种新型的清洁能源受到人们的广泛关注。高贮氢容量和低成本贮氢材料的开发是实现氢能规模应用的关键。本文在对国内外贮氢合金研究进展全面综述的基础上,选择新型R-Mg-Ni（R = Ca和La）层状结构合金为研究对象,并采用感应熔炼或激光烧结等方法制备合金。通过粉末X射线衍射Rietveld分析方法精确确定合金相结构,并且结合EXPO程序对新型化合物晶体结构进行解析;通过高分辨透射电镜（HTEM）分析层状堆垛化合物亚结构特征;采用扫描电镜（SEM）和电子背散射衍射（EBSD）观察合金组织结构,并结合能谱（EDS）分析确定合金相化学成分。采用Sieverts型装置测定合金的压力-组分-温度（P-C-T）曲线;结合范特-霍夫（van’t Hoff）曲线计算合金氢化物形成焓（ΔH ）和熵（ΔS）;并通过差热分析（DSC-TGA）进一步研究合金贮氢热力学性能;此外,采用兰电（Land）电池测试系统对部分合金进行了电化学性能测试。本文探索了新型层状合金的微结构特征及其贮氢性能,系统研究了合金成分-结构-性能之间的内在联系。本文首次在Ca-Mg-Ni合金系中发现了新型三元化合物Ca3Mg2Ni13。该化合物的空间群被确定为R-3m （No. 166）,晶格常数a和c分别为4.9783和36.180 ?,Z = 3。Ca3Mg2Ni13化合物的层状堆垛结构是由三个块层（block）形成一个排列周期沿c轴堆垛而成。单个块层由两个亚块层（sub-block）构成;其中,一个亚块层是由一个[CaMgNi4]单元层（unit）和一个[CaNi5]单元层构成,而另一个则由单个[CaMgNi4]单元层构成。Mg在Ca3Mg2Ni13化合物中的理论固溶度很高（22.22 at.%）,并且其实际固溶度接近理论固溶度。因此,Ca3-xMg2+xNi13合金的贮氢性能可在很宽的成分范围进行调节。Mg含量的增加导致Ca3Mg2Ni13型相晶胞减小,这有效地改善了合金的吸放氢热力学性能。Ca2.0Mg3.0Ni13合金的吸放氢焓变分别为–28和30 kJ/mol H2。而且,由于吸放氢循环时不发生氢致分解和非晶化,该合金具有良好的循环稳定性。对Ca3?xLaxMg2Ni13 （x = 0, 0.75, 1.5, 2.25, 3）的研究发现,La替代Ca不利于Ca3Mg2Ni13型相的形成,La在Ca3Mg2Ni13型相中的最大固溶度大约为x = 0.124。其中Ca1.5La1.5Mg2Ni13合金具有最高的吸放氢平台压和最大的可逆放氢容量（1.34 wt.%）。La替代的合金循环稳定性得到较大的改善,当x由0增加到3,合金放电容量循环衰减率（S30）从13.7增加到67.6%。本文通过熔炼制备了（Ca1.0-xMgx）Ni3 （x = 0.16, 0.33, 0.5, 0.67）合金,合金由PuNi3型（Ca, Mg）Ni3主相和少量杂相组成。随Mg含量的增加,（Ca, Mg）Ni3主相的点阵常数和晶胞体积减小。Mg原子只能占据PuNi3型（Ca, Mg）Ni3主相中Ca原子的6c位置,随Mg含量的增加,Mg在该位置的占位因子增大。（Ca0.33Mg0.67）Ni3合金中的Mg含量稍低于其在PuNi3型相中的最大固溶度16.67 at.%。通过Mg的替代,（Ca0.5Mg0.5）Ni3和（Ca0.67Mg0.33）Ni3合金氢化物形成焓和熵接近于LaNi5合金,它们具有一定的应用前景。本文,首次将激光烧结技术引入到La-Mg-Ni贮氢合金的制备。研究了激光烧结的（La0.67Mg0.33）Ni3合金相结构和电化学性能。（La0.67Mg0.33）Ni3合金由LaNi5主相、PuNi3型（La, Mg）Ni3和少量的LaMgNi4相组成。烧结的合金具有完全不同于熔炼合金的新颖的网状结构特征。随烧结功率的升高,PuNi3型（La, Mg）Ni3相含量增加,并且（La, Mg）Ni3相成分发生改变。1000和1400 W烧结合金中的（La, Mg）Ni3相分别具有（La0.6Mg0.4）Ni3和（La0.67Mg0.33）Ni3的化学成分。PuNi3型（La, Mg）Ni3相的形成导致激光烧结合金具有较高放电容量,1000和1400 W烧结的试样分别具有321.8和344.8 mAh/g的放电容量。为了确定文献[5]报道的A7B23型La5Mg2Ni23化合物的晶体结构,本文感应熔炼制备了La5Mg2Ni23合金。该合金由Ce2Ni7型、Gd2Co7型、LaNi5、Pr5Co19型、Ce5Co19型和LaMgNi4六相组成。进一步研究发现,Ca5Mg2Ni23合金由PuNi3型（Ca, Mg）Ni3、Gd2Co7型（Ca, Mg）2Ni7、CaNi5和少量的Ni组成。此外,La5?xCaxMg2Ni23 （x = 1, 2, 3）合金主要由PuNi3型、Gd2Co7型和CaCu5型相组成。在La-Mg-Ni、Ca-Mg-Ni和La-Ca-Mg-Ni系中都未发现A7B23型化合物的存在。La5?xCaxMg2Ni23 （x = 0, 1, 2, 3）合金易于活化（Na≤4）,合金电极的腐蚀电位Ecorr随Ca添加量的增加而减小。La5?xCaxMg2Ni23的电化学循环稳定性由合金电极的腐蚀抗力和相组成共同作用。Ca替代的合金具有高的放电容量。得益于合金中合适的Ca含量与最高的PuNi3型和Gd2Co7型相含量,La3Ca2Mg2Ni23合金具有最高的放电容量（404.2 mAh/g）和最优的高倍率放电能力（HRD600 = 61.6%）。A2B7型三元Ca-Mg-Ni和二元Ca-Ni化合物相同,只有一种Gd2Co7型结构。Ca3MgNi14化合物的空间群为R-3m （No. 166）;晶胞参数为a = 4.9702（2） ?, c = 35.1111（1） ?;Z = 3。其晶胞参数与Ca3Mg2Ni13的十分相近,但它们的原子占位不同。该化合物的层状堆垛结构是由三个块层沿c轴排列形成一个周期,每个块层由一个[CaMgNi4]单元和两个[CaNi5]单元组成。研究了Mg在Ca2Ni7中的固溶度和（Ca2-xMgx）Ni7合金的贮氢性能。研究发现,Mg在Ca2Ni7合金中最大固溶度大约为x = 0.5。（Ca1.75Mg0.25）Ni7合金中（Ca, Mg）2Ni7相中存在大量的“块层间”层错,然而,（Ca1.5Mg0.5）Ni7合金中（Ca, Mg）2Ni7相中层错较少。得益于Mg替代合金的晶胞的减小和（Ca, Mg）2Ni7相中层错的减少,（Ca1.5Mg0.5）Ni7合金吸放氢热力学性能得到改善。为了研究Mg在La2Ni7中的固溶度,激光烧结制备了（La1.4Mg0.6）Ni7合金。该合金具有复相结构,由La3MgNi14主相、LaNi5相和少量的LaMgNi4相组成。Mg在Ce2Ni7型La2Ni7相中的最大固溶度与其在Gd2Co7型Ca2Ni7相中的相同。激光烧结合金中La3MgNi14主相的含量都高于普通熔炼的合金。由于激光功率1200 W烧结（La1.4Mg0.6）Ni7合金具有最多的La3MgNi14相,因此,其具有最高的放电容量、最佳的循环稳定性和最优的高倍率放电性能。La4MgNi19化合物具有两种多型性结构:Pr5Co19和Ce5Co19型结构。La4MgNi19相单个块层（block）由一个[LaMgNi4]单元和三个[LaNi5]单元组成。Pr5Co19型La4MgNi19相的层状堆垛结构由两个块层形成一个排列周期（2H结构）。而Ce5Co19型La4MgNi19相的层状堆垛结构由三个块层形成一个排列周期（3R结构）。Ca替代的La4?xCaxMgNi19合金中La4MgNi19相随Ca替代量的增加而减少。Ca4MgNi19合金由CaNi5、Gd2Co7型和PuNi3型相组成,不存在对应于La4MgNi19结构的Ca4MgNi19化合物。通过熔炼合金粉末冶金高压气体保护烧结和淬火的方法可制备由Pr5Co19和Ce5Co19型相组成的高纯La4MgNi19合金。合金P-C-T曲线显示Pr5Co19和Ce5Co19型相吸放氢性能相同,然而,合金吸放氢不同阶段的XRD图表明Pr5Co19型相吸放氢平台稍低于Ce5Co19型相的平台。研究发现,Pr5Co19型相为高温相,Ce5Co19型相为低温相;并且它们之间的多型性转变十分缓慢。La4MgNi19相稳定存在温度区间大约在840960 oC之间。930和870 oC淬火合金的贮氢容量分别为1.53和1.51 wt.%,因此,Pr5Co19和Ce5Co19型La4MgNi19相的贮氢能力相当。但Ce5Co19型La4MgNi19相贮氢平台斜率比Pr5Co19型的大,从而导致可逆电化学贮氢能力下降。930和870 oC淬火La4MgNi19合金的放电容量分别为374.9和358.2 mAh/g。
丁慧玲[6]（2010）在《电镀微包覆处理对La-Mg-Ni基贮氢合金电化学性能的影响》文中提出为了提高La-Mg-Ni基贮氢合金的综合电化学性能,特别是循环稳定性,采用自制电镀装置对La0.88Mg0.12Ni2.95Mn0.10Co0.55Al0.10贮氢合金粉末进行微包覆处理。利用FESEM和EDS分析了镀覆前后贮氢合金的表面形貌,通过线性极化、电化学阻抗、循环伏安和恒电流充/放电等测试方法研究了微包覆处理对合金电极电化学性能和动力学性能的影响。在贮氢合金粉末表面电镀钴、镍金属后,FESEM和EDS观察发现合金表面均匀沉积了直径约为130 nm的球状钴颗粒和鳞片状的镍金属。所沉积的金属层显着提高了合金在碱液中的抗腐蚀能力,改善了电极表面导电性和电催化活性。合金的最大放电容量和荷电保持率分别由处理前的316 mAh/g和83%提高到335 mAh/g（镀钴）和336 mAh/g（镀镍）以及87%（镀钴）和93%（镀镍）。合金电极的循环稳定性及高倍率放电性能也得到了较大提高。通过电镀镍-钴、镍-铜合金,使贮氢合金粉末表面沉积了球状镍-钴合金颗粒和层状镍-铜合金包覆层。电镀镍-钴和镍-铜合金后电极在200周循环后的容量保持率（S200）分别提高了20%和10%,高倍率放电性能HRD1080分别提高了23%和11%。合金电极表面的电荷转移速率加快,交换电流密度I0由265.8 mA/g分别升高到363.5 mA/g（镀镍-钴）和309.6 mA/g（镀镍-铜）。
王艳芝[7]（2009）在《Ni/MH电池复合电极合金的结构与电化学性能》文中进行了进一步梳理单一类型的贮氢合金都存在着固有的优点和缺点,难以满足对其性能和扩展应用领域的要求。为了使它们的优点互补以克服单一合金的固有缺点,可以有选择地添加具有较高电化学活性的第二相到母体合金中,也可能使组分合金的优良性能在复合处理过程中产生协同效应,因此制备综合性能更加优良的Ni/MH电池复合电极合金是本研究的目的。本文利用两步熔炼法制备多相复合电极合金。采用XRD、FESEM（SEM）、EDS、ICP-OES等分析方法以及恒电流充放电、恒电位放电和电化学阻抗谱等电化学测试技术,系统研究了复合电极合金的微结构、热力学特征、电化学性能和动力学性能,取得了一些有意义的结果。系统研究了AB5型合金LaNi5和LaNi4Al0.4Mn0.3Co0.3以及镧镁基合金La0.85Mg0.25Ni4.5Co0.35Al0.15的添加对固溶体型合金Ti0.10Zr0.15V0.35Cr0.10Ni0.30结构与电化学性能的影响。结果表明:虽然添加少量的AB5型合金并不改变母体合金的主相晶体结构,但是复合电极合金中新生成了不同于组分合金的物质,该物质的主要组成元素是Zr、V、Ti和Ni;新的生成物随着添加量的增大而增多;添加合金在复合过程中已分解,并且仅在新的生成物中能检测到La;复合合金电极的实际放电容量不是其构成的各个组分合金的放电容量的简单加和,而是存在明显的协同效应;随着添加量的增大,复合电极合金的热力学特征、电化学性能以及动力学性能均有显着改善。在303 K时,随着LaNi5添加量的增大,复合合金电极的电化学吸放氢P-C-T平台压上升,滞后显着减小;添加La0.85Mg0.25Ni4.5Co0.35Al0.15合金时,若加入量为5 %,复合合金电极的最大放电容量为361.8 mAh g-1,若加入量为20 %,复合合金电极的活化周期数为3周,1500 mA g-1放电电流密度时的高倍率放电能力为75.96 %,交换电流密度为452.64 mA g-1,氢在合金体内的扩散系数为26.29×10-10 cm2 s-1,233 K时低温放电能力为73.47 %;1500 mA g?1放电电流密度时,复合合金电极的高倍率放电性能基本上是由电极/电解质界面上的电化学反应和氢的扩散混合控制。通过对TiV1.1Mn0.9Ni0.5 + x % ZrCr2 （x = 0, 1, 5, 10, 20）合金的结构与电化学性能的系统研究,发现在本实验条件下,复合电极合金虽然具有与母体合金相同的双相结构,但是随着ZrCr2合金量的变化,两相的相组成、相含量以及晶胞参数和晶胞体积发生了一系列的变化;随着x的增大,放氢平台压先逐渐降低而后逐渐升高,在x = 5时达到最低。合金电极的最大贮氢容量[H/M]max和最大放电容量均先逐渐增大而后逐渐减小,x = 5时分别达到最大值1.92 mass%和457.2 mAh g-1;当添加合金的量较少时,复合过程存在明显的协同效应;合金电极的循环稳定性和荷电保持率均随着x的增大而显着提高;合金电极的最大放电容量随着温度的升高而增大;合金电极的高倍率放电性能、交换电流密度和氢的扩散系数等动力学性能也均得到了显着改善,并均在x = 5时达到最佳值;1000 mA g-1放电电流密度时,复合合金电极的高倍率放电性能是由电极/电解质界面上的电化学反应和氢的扩散混合控制。对LaNi5 + x % Ti0.10Zr0.16V0.34Cr0.10Ni0.30 （x = 0,1,5,10）合金的结构与电化学性能的研究表明:复合过程虽然没有改变母体合金的CaCu5主相结构,但是复合合金中却产生了六方结构的C14 Laves第二相;第二相的数量随着x的增大而增加;组分合金在复合过程中产生了明显的协同效应;随着x的增大,合金电极的放氢平台压逐渐上升,最大贮氢量[H/M]max先增加而后减小,x = 5时达到1.54 mass%;平台宽度也有相似的变化趋势,而斜率因子则有相反的变化趋势;合金电极的综合电化学性能有了显着提高,且均在x = 5时达到最佳,233 K时低温放电能力为87.37 %,在303 K时,最大放电容量为326.1 mAh g-1, 1800 mA g-1放电电流密度时,高倍率放电能力为71.98 %,交换电流密度为174.99 mA g-1,氢的扩散系数为8.54×10-10 cm2 s-1;1800 mA g-1放电电流密度时,复合合金电极的高倍率放电性能基本上是由电极/电解质界面上的电荷转移反应所控制。对复合合金电极TiV1.1Mn0.9Ni0.5 + 5 % ZrCr2循环衰退机理的研究表明:在强碱性电解液中,随着循环的进行,合金主要组成元素的连续腐蚀溶出、电极合金颗粒的粉化和氧化是TiV1.1Mn0.9Ni0.5 + 5 % ZrCr2复合合金电极放电容量不断衰退的主要原因。
徐国昌[8]（2009）在《元素替代及退火对La-Mg-Ni基贮氢合金电化学性能的影响》文中研究表明为了获得具有高容量、低成本和良好循环稳定性的新型La-Mg-Ni基AB3型贮氢合金,本文研究了用Mn,Si,Cr,Cu,Fe替代Co和退火处理对La-Mg-Ni基贮氢合金的相结构和电化学性能的影响。制备的La0.80Mg0.20Ni2.85Al0.11Co0.20M0.33（M = Co, Mn, Cu, Fe）和La0.80Mg0.20Ni2.85Al0.11M0.53（M = Ni, Si, Cr, Cu, Fe）贮氢合金均具有LaNi3相和LaNi5相为主相的多相结构。在La0.80Mg0.20Ni2.85Al0.11Co0.20M0.33（M = Co, Mn, Cu, Fe）合金中,Mn部分替代Co后,合金的充放电循环稳定性增加,200周时的容量保持率由82.2%增加到86.7%。Cu部分替代合金中的Co改善了合金的动力学性能,在电流密度1000 mA/g放电条件下,高倍率性性能（HRD1100）由64.6%增加到69.2%。但Mn,Cu,Fe部分替代Co导致放电容量降低。在无钴贮氢合金La0.80Mg0.20Ni2.85Al0.11M0.53（M = Ni, Si, Cr, Cu, Fe）中,Si,Cu和Fe替代Ni改善了合金的循环稳定性。而合金的最大放电容量按Ni>Fe>Cu>Cr>Si的顺序从362 mAh/g降到215 mAh/g,高倍率性能（HRD）,氢的扩散系数（D）和极限电流密度（IL）以Ni>Fe>Cu>Cr>Si顺序递减。对La0.80Mg0.20Ni2.85Al0.11Fe 0.53合金在1123 K、1223 K、1273 K进行了退火处理,退火后合金电极的放氢平台降低,高倍率放电性能（HRD）、交换电流密度（I0）及氢扩散系数（D）随退火温度的增加而减小。退火温度为1123 K时,最大放电容量为337 mAh/g,荷电保持率为93.0%,200周时的容量保持率为81.6%。
王小林[9]（2009）在《碱土金属元素改性AB3型贮氢合金》文中研究说明本研究以AB3型贮氢合金作为研究对象,研究了Al12Mg17-AB5、Al12Mg17-AB3及烧结法制备的La0.7Mg0.3Ni2.5Co0.4Mn0.2Al0.1合金的相结构及电化学性能,讨论了AB3型合金成分、相结构与电化学性能的关系。研究结果表明,通过制备工艺和合金成分的优化,AB3型贮氢合金的电化学贮氢性能明显提高。La0.7Mg0.3Ni2.5Co0.4Mn0.2Al0.1合金主要由（La,Mg）Ni3和LaNi5相构成,综合电化学性能最好。烧结时间对La0.7Mg0.3Ni2.5Co0.4Mn0.2Al0.1合金贮氢性能有明显影响,在1173K烧结4h的合金具有最大放电容量,其值达334mAh/g,在1173K烧结10h的样品循环稳定性最好,经100次循环后,容量保持率为69.1%。
张文翠[10]（2009）在《铈及退火处理对低钴AB5型贮氢合金电化学动力学性能的影响》文中研究表明目前已商品化的小型镍氢电池使用的AB5型贮氢合金负极材料还不能满足高倍率放电性能的实用化要求,为了进一步改善AB5型贮氢合金的高倍率放电性能,本文研究了Ce含量和退火处理对低钴AB5贮氢合金的相结构和电化学动力学性能的影响。通过感应熔炼方法和不同温度退火处理制备了低钴La0.90-xCex- Pr0.05Nd0.05Ni3.90Co0.40Mn0.40Al0.30 (x = 0.10, 0.20, 0.30, 0.40)和低钴低镁La0.77Ce0.19Mg0.04Ni4.20Mn0.40Co0.30Al0.30贮氢合金。采用ICP测试方法测定合金的实际组成,使用XRD对合金的相结构进行表征,并通过线性极化、电化学阻抗、阳极极化、恒电位阶跃、循环伏安和恒电流充/放电等方法测试了合金电极的动力学性能和电化学性能。合金La0.90-xCexPr0.05Nd0.05Ni3.90Co0.40Mn0.40Al0.30和低钴低镁合金La0.77Ce0.19Mg0.04Ni4.20Mn0.40Co0.30Al0.30CaCu5由CaCu5型结构LaNi5相组成。在低钴合金La0.90-xCexPr0.05Nd0.05Ni3.90Co0.40Mn0.40Al0.30 (x = 0.10, 0.20, 0.30, 0.40)中,随着Ce含量增加,氢化物稳定性和最大放电容量降低;高倍率放电性能HRD1440从44.4%（x = 0.10）先增加到59.9% (x = 0.30),然后降低到53.9% （x 0.40）。交换电流密度I0先从201.4 mA/g （x = 0.10）增至277.9 mA/g (x = 0.30)后又降至265.0 mA/g （x 0.40）;合金内部氢扩散速率逐步增加,氢在合金中的扩散系数D从1.38×10-10 cm2/s （x = 0.10）增加到2.23×10-10 cm2/s （x 0.40）。当x = 0.30时,合金具有较好的电化学动力学性能。退火处理可以改善合金La0.77Ce0.19Mg0.04Ni4.20Mn0.40Co0.30Al0.30电极的电化学动力学性能。退火后合金与铸态合金相比放电平台降低且更加平坦。在1440 mA/g放电电流密度为下,铸态合金的高倍率放电性能HRD = 77.5%,退火温度为1223 K的合金高倍率放电性能HRD = 82.1%。随着退火温度的升高,合金电极的表面电荷转移速率降低,合金内部氢扩散速率先上升后下降、合金高倍率放电性能与合金内部氢扩散速率变化趋势一致。
二、贮氢合金粉末粒度对其电化学性能的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、贮氢合金粉末粒度对其电化学性能的影响（论文提纲范文）
（1）元素替代和热处理对Re-Mg-Ni基A2B7型贮氢合金的改性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景 |
| 1.2 贮氢合金概述 |
| 1.2.1 贮氢合金的基本性质 |
| 1.2.2 贮氢合金的研究现状 |
| 1.2.3 贮氢合金的发展方向 |
| 1.3 MH/Ni 电池 |
| 1.3.1 MH/Ni 电池的原理 |
| 1.3.2 MH/Ni 电池的应用现状 |
| 1.3.3 MH/Ni 电池的发展趋势 |
| 1.4 贮氢合金电极分类与研究现状 |
| 1.4.1 AB_5型贮氢合金 |
| 1.4.2 AB_3型贮氢合金 |
| 1.4.3 Re-Mg-Ni 基贮氢合金 |
| 1.5 热处理在贮氢合金中的应用 |
| 1.5.1 热处理技术简介 |
| 1.5.2 热处理的应用 |
| 1.5.3 Re-Mg-Ni 基 A2B7型贮氢合金的热处理 |
| 1.6 本文的研究内容 |
| 2 实验设备及过程 |
| 2.1 实验设备和样品 |
| 2.1.1 实验设备 |
| 2.1.2 实验样品 |
| 2.2 实验过程 |
| 2.2.1 贮氢合金的热处理 |
| 2.2.2 贮氢合金电极片的制备 |
| 2.2.3 贮氢合金结构分析 |
| 2.2.4 贮氢合金 P-C-T 曲线测试 |
| 2.2.5 贮氢合金电化学性能的测试 |
| 3 Sm 含量对 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)合金相结构及电化学性能的影响 |
| 3.1 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)(x = 0~0.30)合金的微观结构 |
| 3.2 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)(x = 0~0.30)合金活化性能和最大放电容量 |
| 3.3 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)(x = 0~0.30)合金吸放氢性能（PCT 曲线） |
| 3.4 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)(x=0~0.30)合金的高倍率放电性能 |
| 3.5 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)(x=0~0.30)合金的电化学动力学性能 |
| 3.5.1 线性极化 |
| 3.5.2 恒电位阶跃 |
| 3.6 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)(x= 0~0.30)合金的循环稳定性 |
| 3.7 小结 |
| 4 热处理对 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)合金微观结构和电化学性能的影响 |
| 4.1 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)合金的微观结构 |
| 4.2 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)合金的活化性能与最大放电容量 |
| 4.3 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)合金的吸放氢性能（PCT 曲线） |
| 4.4 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)合金的高倍率放电性能 |
| 4.5 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)合金的电化学动力学性能 |
| 4.5.1 电化学阻抗（EIS） |
| 4.5.2 恒电位阶跃 |
| 4.6 La_(0.5)Nd_(0.35-x)Sm_xMg_(0.15)Ni_(3.5)合金的循环稳定性 |
| 4.7 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（2）La4MgNi19贮氢合金的结构与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 镍氢电池的发展历史 |
| 1.2 贮氢电极合金的研究现状 |
| 1.2.1 稀土系 AB_5型 |
| 1.2.2 AB 型钛铁系合金 |
| 1.2.3 V 基固溶体型合金 |
| 1.2.4 AB_2型 Laves 相合金 |
| 1.2.5 A_2B 型镁基贮氢合金 |
| 1.3 稀土-镁-镍基贮氢合金 |
| 1.3.1 化学成分对合金性能的影响 |
| 1.3.2 制备方法对合金性能的影响 |
| 1.3.3 化学计量比对合金性能的影响 |
| 1.3.4 环境测试温度对贮氢合金电化学性能的影响 |
| 1.4 课题的研究内容 |
| 第2章 实验方法 |
| 2.1 合金制备 |
| 2.1.1 合金成分设计 |
| 2.1.2 样品熔炼制备 |
| 2.2 合金的电化学性能的测试 |
| 2.2.1 合金电极的制备 |
| 2.2.2 开口三电极系统 |
| 2.2.3 电化学性能测试方法 |
| 2.3 相结构与组织观察 |
| 2.3.1 常规 XRD 分析 |
| 2.3.2 合金的组织形貌观察及表面分析 |
| 第3章 元素替代对 La_4MgNi_(19)贮氢合金的结构及性能的影响 |
| 3.1 Co 替代 Ni 对 La_4MgNi_(19)贮氢合金的结构及性能的影响 |
| 3.1.1 合金的相结构 |
| 3.1.2 合金的显微组织 |
| 3.1.3 合金电极的电化学性能 |
| 3.1.4 合金电极的动力学性能 |
| 3.1.5 本节小结 |
| 3.2 Fe 替代 Ni 对 La_4MgNi_(19)贮氢合金的结构及性能的影响 |
| 3.2.1 合金的相结构 |
| 3.2.2 合金的显微组织 |
| 3.2.3 合金电极的电化学性能 |
| 3.2.4 合金电极的动力学性能 |
| 3.2.5 本节小结 |
| 3.3 Mn 替代 Ni 对 La_4MgNi_(19)贮氢合金的结构及性能的影响 |
| 3.3.1 合金的相结构 |
| 3.3.2 合金的显微组织 |
| 3.3.3 合金电极的电化学性能 |
| 3.3.4 合金电极的动力学性能 |
| 3.3.5 本节小结 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 退火处理对贮氢合金结构和性能的影响 |
| 4.1 合金的相结构 |
| 4.2 合金电极的电化学性能 |
| 4.3 合金电极的动力学性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 环境测试温度对贮氢合金性能的影响 |
| 5.1 合金的相结构 |
| 5.2 合金电极的电化学性能 |
| 5.3 SEM 形貌 |
| 5.4 结论 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 致谢 |
（3）镍氢电池负极关键技术研究及混合动力车用电池研制（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 新能源汽车 |
| 1.1.1 新能源汽车是我国的战略选择 |
| 1.1.2 新能源汽车分类及发展现状和前景 |
| 1.1.3 动力电池是新能源汽车的核心之一 |
| 1.2 MH/Ni电池 |
| 1.2.1 MH/Ni电池工作原理 |
| 1.2.2 Ni/MH电池的主要性能参数 |
| 1.2.3 HEV用MH/Ni动力电池发展现状及趋势 |
| 1.3 贮氢合金电极性能提高的途径 |
| 1.3.1 贮氢合金电极的放电动力学 |
| 1.3.2 合金多元化 |
| 1.3.3 合金表面处理 |
| 1.3.4 采用添加剂 |
| 1.3.5 改进电极制备工艺 |
| 1.4 本文的研究目的和内容 |
| 第二章 实验原理与方法 |
| 2.1 实验主要原料和试剂 |
| 2.2 电极和电池的制备 |
| 2.2.1 烧结式贮氢合金电极制备 |
| 2.2.2 掺杂四氧化三钴电极和电池的制备 |
| 2.2.3 碱处理合金电极的制备 |
| 2.2.4 方形动力电池的研制 |
| 2.3 电极和电池的性能与分析测试 |
| 2.3.1 电化学测试装置 |
| 2.3.2 电极和电池充放电性能测试 |
| 2.3.3 电极和电池的其它电化学测试分析 |
| 2.4 物理及化学分析与表征 |
| 2.4.1 X射线衍射分析(XRD) |
| 2.4.2 扫描电镜(SEM)与能谱分析(EDX) |
| 2.4.3 比表面分析(BET) |
| 2.4.4 激光粒度分析 |
| 2.4.5 PCT测试 |
| 2.4.6 红外分析(FTIR) |
| 2.4.7 ICP分析 |
| 2.4.8 磁化率测试 |
| 2.4.9 透射电镜(TEM)和能谱分析(EDX) |
| 第三章 低温烧结对贮氢合金电极性能的影响 |
| 3.1 电极的物理表征和分析 |
| 3.1.1 XRD表征和分析 |
| 3.1.2 SEM表征和分析 |
| 3.1.3 BET测试和分析 |
| 3.2 电极的电化学测试和分析 |
| 3.2.1 循环伏安测试和分析 |
| 3.2.2 线性极化和交流阻抗测试和分析 |
| 3.2.3 阳极极化测试和分析 |
| 3.2.4 电位阶跃测试和分析 |
| 3.3 烧结对电极充放电性能的影响 |
| 3.3.1 活化性能 |
| 3.3.2 最大放电容量 |
| 3.3.3 放电电压特性和倍率放电性能 |
| 3.3.4 循环寿命 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 Co_3O_4对贮氢合金及电极和镍氢电池性能的影响 |
| 4.1 Co_3O_4及电极和电池的表征与分析 |
| 4.1.1 Co_3O_4及电极的物理表征与分析 |
| 4.1.2 化学分析及电化学测试分析 |
| 4.2 Co_3O_4对贮氢合金充放电性能的影响 |
| 4.2.1 活化性能与最大放电容量 |
| 4.2.2 循环性能 |
| 4.2.3 放电电压特性 |
| 4.2.4 倍率放电性能 |
| 4.3 Co_3O_4对贮氢合金电极性能的影响 |
| 4.3.1 活化性能和放电容量 |
| 4.3.2 充电效率 |
| 4.3.3 放电效率 |
| 4.3.4 循环寿命 |
| 4.4 C0304对电池性能的影响 |
| 4.4.1 高倍率放电性能 |
| 4.4.2 充电过程的温升 |
| 4.4.3 高低温性能 |
| 4.4.4 内压和耐过充性能 |
| 4.4.5 循环性能 |
| 4.4.6 内阻 |
| 4.5 C0304的作用机理分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 贮氢合金粉末表面处理对电极性能的影响 |
| 5.1 贮氢合金粉末的表面处理和电极制备 |
| 5.1.1 表面处理 |
| 5.1.2 电极制备 |
| 5.2 贮氢合金粉末的表征和分析 |
| 5.2.1 SEM表征和分析 |
| 5.2.2 XRD表征和分析 |
| 5.2.3 TEM-EDX表征和分析 |
| 5.2.4 ICP分析 |
| 5.2.5 激光粒度分析 |
| 5.2.6 比表面分析 |
| 5.2.7 P-C-T分析 |
| 5.2.8 磁化率分析 |
| 5.3 表面处理对合金电极性能的影响 |
| 5.3.1 活化性能 |
| 5.3.2 充电效率 |
| 5.3.3 常温80%SOC放电效率 |
| 5.3.4 低温性能 |
| 5.3.5 循环寿命和放电电压特性 |
| 5.4 结论 |
| 第六章 镍氢动力电池的研制 |
| 6.1 粘合剂对合金电极性能的影响 |
| 6.1.1 粘结剂的选择和物化性质 |
| 6.1.2 粘合剂对负极浆料性能的影响 |
| 6.1.3 粘合剂对合金电极电化学性能的影响 |
| 6.2 导电剂对合金电极性能的影响 |
| 6.2.1 导电剂的选择 |
| 6.2.2 不同导电剂配方负极浆料基本性能 |
| 6.2.3 导电剂对合金电极电化学性能的影响 |
| 6.3 6Ah镍氢动力电池的制备及性能测试 |
| 6.3.1 充电效率 |
| 6.3.2 放电效率 |
| 6.3.3 循环性能 |
| 6.3.4 电池检测机构测试结果 |
| 6.4 项目产业化所制备40Ah电池的检测结果 |
| 6.5 本章小结 |
| 第十章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士期间的科研成果 |
| 科研项目 |
| 专利 |
| 学术论文 |
| 附件 |
| 附录 |
（4）AB2C9型La-Ti-Mg-Ni基合金贮氢性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 Ni/MH电池的发展历史与现状 |
| 1.2 贮氢合金的吸氢机理 |
| 1.3 贮氢合金中氢的位置 |
| 1.4 Ni/MH电池的工作原理 |
| 1.5 贮氢合金的研究与发展概况 |
| 1.5.1 AB_5型稀土系合金 |
| 1.5.2 AB_2型Laves相合金 |
| 1.5.3 AB型Ti系合金 |
| 1.5.4 Mg基合金 |
| 1.5.5 V基固溶体合金 |
| 1.5.6 AB_3、A_2B_7型稀土系合金 |
| 1.5.6.1 AB_3型稀土系合金 |
| 1.5.6.2 A_2B_7型稀土系合金 |
| 第二章 文献综述:AB_3型贮氢合金的研究进展 |
| 2.1 AB_3型二元及伪二元贮氢合金的研究 |
| 2.1.1 PuNi_3型合金的结构特征 |
| 2.1.2 合金的气态贮氢性能 |
| 2.1.3 合金的电化学性能 |
| 2.2 化学计量与非化学计量AB_3型R-Mg-Ni系贮氢合金的研究 |
| 2.2.1 合金的结构特点 |
| 2.2.2 合金的气态贮氢性能 |
| 2.2.3 合金的电化学性能 |
| 2.3 问题的提出及本文的研究框架 |
| 第三章 实验方法 |
| 3.1 合金的成分设计与制备 |
| 3.1.1 合金成分设计 |
| 3.1.2 合金样品制备 |
| 3.2 合金的相结构分析 |
| 3.3 合金的气态贮氢性能测试(P-C-T曲线、吸放氢动力学) |
| 3.4 合金电极电化学性能测试 |
| 3.4.1 合金电极的制备 |
| 3.4.2 电化学测试装置 |
| 3.4.3 电化学性能测试方法 |
| 3.5 合金表面形貌的SEM分析 |
| 3.6 合金微观缺陷的正电子湮没分析 |
| 3.6.1 正电子湮没寿命谱 |
| 3.6.2 符合多普勒展宽谱 |
| 第四章 Ti取代La对La_(2-x)Ti_xMgNi_9(x=0.1,0.2,0.3,0.4)合金贮氢性能的影响 |
| 4.1 合金的相结构 |
| 4.2 合金的气态贮氢性能 |
| 4.2.1 P-C-T曲线 |
| 4.2.2 吸放氢动力学 |
| 4.2.3 热力学行为 |
| 4.3 合金电极的电化学性能 |
| 4.3.1 活化性能和最大放电容量 |
| 4.3.2 循环稳定性 |
| 4.3.3 放电曲线 |
| 4.3.4 高倍率放电性能 |
| 4.3.5 循环伏安曲线 |
| 4.4 结论 |
| 第五章 退火对La_(2-x)Ti_xMgNi_9(x=0.1,0.2,0.3)合金贮氢性能的影响 |
| 5.1 合金的相结构 |
| 5.2 合金的气态贮氢性能 |
| 5.2.1 P-C-T曲线 |
| 5.2.2 吸放氢动力学 |
| 5.2.3 热力学行为 |
| 5.3 合金电极的电化学性能 |
| 5.3.1 活化性能和最大放电容量 |
| 5.3.2 循环稳定性 |
| 5.3.3 放电曲线 |
| 5.3.4 高倍率放电性能 |
| 5.4 结论 |
| 第六章 Co取代Ni对La_(1.8)Ti_(0.2)MgNi_(9-x)Co_x(x=0,0.1,0.2,0.3,0.4,0.5)合金贮氢性能的影响 |
| 6.1 合金的相结构 |
| 6.2 合金的气态贮氢性能 |
| 6.2.1 P-C-T曲线 |
| 6.2.2 热力学行为 |
| 6.3 合金电极的电化学性能 |
| 6.3.1 活化性能和最大放电容量 |
| 6.3.2 循环稳定性 |
| 6.3.3 放电曲线 |
| 6.4 合金表面微观形貌的SEM分析 |
| 6.5 合金微观缺陷的正电子湮没分析 |
| 6.5.1 正电子湮没寿命谱 |
| 6.5.2 符合多普勒展宽谱 |
| 6.6 结论 |
| 第七章 Al替代Ni对La_(1.8)Ti_(0.2)MgNi_(9-x)Al_x(x=0,0.1,0.2,0.3,0.4,0.5)合金相结构及电化学性能的影响 |
| 7.1 合金的相结构 |
| 7.2 合金电极的电化学性能 |
| 7.2.1 活化性能和最大放电容量 |
| 7.2.2 循环稳定性 |
| 7.2.3 放电曲线 |
| 7.3 结论 |
| 第八章 总结与展望 |
| 8.1 La_(2-x)Ti_xMgNi_9(x=0.1,0.2,0.3,0.4)合金 |
| 8.2 铸态及退火态La_(2-x)Ti_xMgNi_9(x=0.1,0.2,0.3)合金 |
| 8.3 La_(1.8)Ti_(0.2)MgNi_(9-x)Co_x(x=0,0.1,0.2,0.3,0.4,0.5)合金 |
| 8.4 La_(1.8)Ti_(0.2)MgNi_(9-x)Al_x(x=0,0.1,0.2,0.3,0.4,0.5)合金 |
| 8.5 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及申请和授权的专利 |
（5）R-Mg-Ni（R＝Ca和La）层状结构合金的微结构和贮氢性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 致谢 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 贮氢合金的贮氢机理 |
| 1.2.1 贮氢合金的贮氢反应机理 |
| 1.2.2 贮氢合金吸放氢热力学 |
| 1.2.3 贮氢合金吸放氢动力学 |
| 1.2.4 镍-金属氢化物电池的工作原理 |
| 1.3 贮氢合金的发展状况 |
| 1.3.1 AB_5型金属间化合物 |
| 1.3.2 AB_2型Laves 相合金 |
| 1.3.3 AB 型Ti 系合金 |
| 1.3.4 A_2B 型镁基合金 |
| 1.3.5 V 基固溶体型合金 |
| 1.4 新型层状结构R-Ni（R = Re, Mg, Ca 和Y）贮氢合金 |
| 1.4.1 层状贮氢合金的晶体结构特点 |
| 1.4.2 层状贮氢合金的贮氢特性 |
| 1.5 本文的研究目的和意义 |
| 第二章 实验方法 |
| 2.1 贮氢合金样品的制备 |
| 2.1.1 合金样品的熔炼 |
| 2.1.2 合金样品的退火处理 |
| 2.1.3 激光烧结合金样品的制备 |
| 2.1.4 合金粉末的制备 |
| 2.2 贮氢合金结构分析 |
| 2.2.1 XRD 分析 |
| 2.2.2 SEM/EDS 分析 |
| 2.2.3 HRTEM 分析 |
| 2.3 气态贮氢性能测定 |
| 2.3.1 合金的活化处理 |
| 2.3.2 合金的P-C-T 曲线测定 |
| 2.4 电化学性能测定 |
| 2.4.1 贮氢合金电极的制备 |
| 2.4.2 电化学测试装置 |
| 2.4.3 电化学测试方法 |
| 第三章 新型(R, Mg)_5Ni_(13)系合金的晶体结构和贮氢性能 |
| 3.1 新型化合物Ca_3Mg_2Ni_(13) 的晶体结构 |
| 3.2 Mg 在Ca_3Mg_2Ni_(13) 化合物中的固溶度 |
| 3.3 Mg 含量对Ca_3Mg_2Ni_(13) 型合金贮氢性能的影响 |
| 3.4 La 替代Ca 对Ca_3Mg_2Ni_(13) 合金相结构和贮氢性能的影响 |
| 3.4.1 Ca_(3-x)La_xMg_2Ni_(13) (x = 0.75, 1.5, 2.25, 3)合金相结构 |
| 3.4.2 Ca_(3-x)La_xMg_2Ni_(13) (x = 0.75, 1.5, 2.25, 3)合金吸放氢特性 |
| 3.4.3 Ca_(3-x)La_xMg_2Ni_(13) (x = 0.75, 1.5, 2.25, 3)合金电化学性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 (R, Mg)Ni_3型合金相结构和贮氢性能 |
| 4.1 二元AB_3 型化合物的结构特点 |
| 4.2 熔炼(Ca, Mg)Ni_3 合金的相结构和贮氢性能 |
| 4.2.1 (Ca_(1.0-x)Mg_x)Ni_3 (x = 0.16, 0.33, 0.5, 0.67)合金的相结构 |
| 4.2.2 (Ca_(1.0-x)Mg_x)Ni_3 (x = 0.16, 0.33, 0.5, 0.67)合金的贮氢性能 |
| 4.3 激光烧结(La_(0.67)Mg_(0.33))Ni_3 三元合金相结构和贮氢性能 |
| 4.3.1 激光烧结(La_(0.67)Mg_(0.33))Ni_3 合金相结构 |
| 4.3.2 激光烧结(La_(0.67)Mg_(0.33))Ni_3 合金电化学性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 (R, Mg)_7Ni_(23)型合金相结构和贮氢性能 |
| 5.1 La_5Mg_2Ni_(23) 合金相结构 |
| 5.2 (Ca, Mg)_7Ni_(23) 合金相结构 |
| 5.3 La_(5-x)Ca_xMg_2Ni_(23) (x = 1, 2, 3)合金相结构 |
| 5.4 La_(5-x)Ca_xMg_2Ni_(23) (x = 0, 1, 2, 3)合金电化学性能 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 (R, Mg)_2Ni_7型合金相结构和贮氢性能 |
| 6.1 Ca_3MgNi_(14) 三元化合物结构特征 |
| 6.2 Mg 含量对(Ca, Mg)_2Ni_7 合金相结构和贮氢性能的影响 |
| 6.2.1 (Ca_(2-x)Mg_x)Ni_7 (x = 0.25, 0.5, 0.75)合金相结构 |
| 6.2.2 (Ca_(2-x)Mg_x)Ni_7 (x = 0.25, 0.5, 0.75)合金的贮氢性能 |
| 6.3 激光烧结(La_(1.4)Mg_(0.6))Ni_7 三元合金相结构和贮氢性能 |
| 6.3.1 激光烧结(La_(1.4)Mg_(0.6))Ni_7 三元合金相结构 |
| 6.3.2 激光烧结(La_(1.4)Mg_(0.6))Ni_7 三元合金电化学性能 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 (R, Mg)_5Ni_(19)型合金相结构和贮氢性能 |
| 7.1 退火态La_4MgNi_(19) 合金相结构和贮氢性能 |
| 7.2 Ca 替代La 对La_4MgNi_(19) 合金相结构的影响 |
| 7.3 La_4MgNi_(19) 相贮氢性能和多型性转变 |
| 7.3.1 淬火La_4MgNi_(19) 合金制备与贮氢性能 |
| 7.3.2 淬火温度对La_4MgNi_(19) 相多型性转变的影响 |
| 7.3.3 淬火La_4MgNi_(19) 合金贮氢性能 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 主要结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及申请专利 |
（6）电镀微包覆处理对La-Mg-Ni基贮氢合金电化学性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.2 MH/NI 电池的工作原理 |
| 1.3 MH/NI 电池负极材料贮氢合金的发展概况 |
| 1.4 贮氢合金表面处理的研究现状 |
| 1.4.1 贮氢合金表面的碱处理 |
| 1.4.2 贮氢合金表面的酸处理 |
| 1.4.3 贮氢合金表面的氟化处理 |
| 1.4.4 贮氢合金表面微包覆处理 |
| 1.4.5 添加金属或金属氧化物 |
| 1.4.6 其他表面处理方法 |
| 1.5 本文的研究内容 |
| 第2章 实验材料和实验方法 |
| 2.1 实验药品 |
| 2.2 实验设备及材料 |
| 2.3 贮氢合金粉上电镀镍、钴金属 |
| 2.4 贮氢合金粉上电镀镍-钴、镍-铜合金 |
| 2.5 电化学性能测试 |
| 2.5.1 贮氢合金电极的制备 |
| 2.5.2 电化学性能测试装置 |
| 2.5.3 电化学性能测试方法 |
| 2.6 动力学性能测试 |
| 2.6.1 贮氢合金电极的制备 |
| 2.6.2 动力学性能测试装置 |
| 2.6.3 动力学性能测试方法 |
| 2.7 贮氢合金的相结构和表面形貌分析 |
| 第3章 电镀钴、镍金属对LA-MG-NI 基贮氢合金电极的影响 |
| 3.1 贮氢合金的相结构和表面形貌分析 |
| 3.2 电镀钴、镍金属对贮氢合金电化学性能的影响 |
| 3.2.1 放电容量 |
| 3.2.2 循环稳定性 |
| 3.2.3 自放电性能 |
| 3.2.4 高倍率放电性能 |
| 3.3 电镀钴、镍金属对贮氢合金电极动力学性能的影响 |
| 3.3.1 电化学阻抗特性 |
| 3.3.2 交换电流密度 |
| 3.3.3 恒电位放电特性 |
| 3.3.4 循环伏安特性 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 电镀镍-钴、镍-铜合金对LA-MG-NI 基贮氢合金电极的影响 |
| 4.1 贮氢合金的表面形貌分析 |
| 4.2 电镀镍-钴、镍铜合金对贮氢合金电化学性能的影响 |
| 4.2.1 放电容量及循环稳定性 |
| 4.2.2 高倍率放电性能 |
| 4.3 电镀镍-钴、镍-铜合金对贮氢合金动力学性能的影响 |
| 4.3.1 交换电流密度 |
| 4.3.2 电化学阻抗特性 |
| 4.3.3 循环伏安特性 |
| 4.4 电镀镍-钴的工艺条件对贮氢合金电化学性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（7）Ni/MH电池复合电极合金的结构与电化学性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题意义 |
| 1.2 贮氢合金的热力学原理 |
| 1.3 贮氢电极合金吸放氢动力学 |
| 1.4 镍/金属氢化物电池的电化学原理 |
| 1.4.1 电极反应 |
| 1.4.2 电池反应 |
| 1.5 Ni/MH 电池负极贮氢合金应具备的条件 |
| 1.6 典型贮氢电极合金的特点及研究动向 |
| 1.6.1 AB_5 型稀土系贮氢合金 |
| 1.6.2 AB_2 型Laves 相贮氢合金 |
| 1.6.3 AB 型钛系贮氢合金 |
| 1.6.4 A_2B 型镁镍系贮氢合金 |
| 1.6.5 AB_3 型稀土-镁-镍系贮氢合金 |
| 1.6.6 BCC 固溶体型钛钒系贮氢合金 |
| 1.7 复合电极合金的研究进展 |
| 1.7.1 复合电极合金的类型 |
| 1.7.2 复合电极合金的制备方法 |
| 1.7.3 分析表征方法 |
| 1.7.4 存在的问题 |
| 1.8 本课题的研究内容和预期目标 |
| 1.8.1 本课题的研究内容 |
| 1.8.2 预期目标 |
| 第2章 实验研究方法 |
| 2.1 实验仪器和设备 |
| 2.2 复合电极合金成分的设计 |
| 2.3 复合电极合金的制备 |
| 2.4 复合电极合金的微结构 |
| 2.4.1 结构分析 |
| 2.4.2 形貌观察和组成分析 |
| 2.5 研究电极及模拟电池的制备 |
| 2.5.1 研究电极的制备 |
| 2.5.2 模拟电池的制备 |
| 2.6 热力学性能的表征 |
| 2.7 电化学性能的测试方法 |
| 2.7.1 活化性能和最大放电容量 |
| 2.7.2 高低温性能 |
| 2.7.3 循环稳定性 |
| 2.7.4 自放电性能 |
| 2.8 动力学性能的测试方法 |
| 2.8.1 高倍率放电性能 |
| 2.8.2 电化学阻抗谱 |
| 2.8.3 恒电位阶跃技术 |
| 2.9 合金中元素溶出量的测定 |
| 第3章 Ti_(0.10)Zr_(0.15)V_(0.35)Cr_(0.10)Ni_(0.30)-AB_5复合电极合金的结构与电化学性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 Ti_(0.10)ZR_(0.15)V_(0.35)CR_(0.10)Ni_(0.30) + X % LANi_5 (X = 0, 1, 5, 10)复合电极合金 |
| 3.2.1 合金结构 |
| 3.2.2 充/放电P-C-T 曲线 |
| 3.2.3 活化性能 |
| 3.2.4 最大放电容量 |
| 3.2.5 循环稳定性 |
| 3.2.6 高低温特性 |
| 3.2.7 高倍率放电性能 |
| 3.2.8 电化学阻抗谱 |
| 3.2.9 氢的扩散系数 |
| 3.2.10 倍率放电过程的控制步骤 |
| 3.3 Ti_(0.10)Zr_(0.15)V_(0.35)CR_(0.10)Ni_(0.30) + X % LANi_4Al_(0.4)Mn_(0.3)Co_(0.3) (X = 0, 1, 5)复合电极合金 |
| 3.3.1 合金结构 |
| 3.3.2 活化性能 |
| 3.3.3 最大放电容量 |
| 3.3.4 放电曲线 |
| 3.3.5 循环稳定性 |
| 3.3.6 高低温特性 |
| 3.3.7 高倍率放电性能 |
| 3.3.8 电化学阻抗谱 |
| 3.3.9 氢的扩散系数 |
| 3.3.10 高倍率放电的控制步骤 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 镧镁基合金对Ti_(0.10)Zr_(0.15)V_(0.35)Cr_(0.10)Ni_(0.30)合金结构与电化学性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 合金结构 |
| 4.3 热力学特征 |
| 4.4 电化学性能 |
| 4.4.1 活化性能 |
| 4.4.2 最大放电容量 |
| 4.4.3 循环稳定性 |
| 4.4.4 高低温特性 |
| 4.5 动力学特征 |
| 4.5.1 高倍率放电性能 |
| 4.5.2 电化学阻抗谱 |
| 4.5.3 合金体内氢的扩散系数 |
| 4.5.4 倍率放电过程的控制步骤 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 TiV_(1.1)Mn_(0.9)Ni_(0.5)-ZrCr_2复合电极合金的结构与电化学性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 合金的微观结构 |
| 5.3 热力学特征 |
| 5.4 电化学性能 |
| 5.4.1 最大放电容量 |
| 5.4.2 循环稳定性 |
| 5.4.3 温度的影响 |
| 5.4.4 荷电保持率 |
| 5.5 动力学特性 |
| 5.5.1 高倍率放电性能 |
| 5.5.2 电化学阻抗谱 |
| 5.5.3 氢的扩散系数 |
| 5.5.4 倍率放电过程的控制步骤 |
| 5.6 TiV_(1.1)Mn_(0.9)Ni_(0.5) + 5% ZRCr_2 复合合金电极循环衰退机理的探讨 |
| 5.6.1 循环期间KOH 电解液的ICP-OES分析 |
| 5.6.2 循环期间复合合金电极的FESEM分析 |
| 5.6.3 循环期间复合合金电极的电化学阻抗谱分析 |
| 5.6.4 复合合金电极的循环衰退机理分析 |
| 5.7 本章小结 |
| 第6章 固溶体合金对LaNi_5合金结构与电化学性能的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 合金的相结构 |
| 6.3 热力学特征 |
| 6.4 电化学性能 |
| 6.4.1 最大放电容量 |
| 6.4.2 循环稳定性 |
| 6.4.3 自放电性能 |
| 6.4.4 温度对放电能力的影响 |
| 6.5 动力学特性 |
| 6.5.1 高倍率放电性能 |
| 6.5.2 电化学阻抗谱 |
| 6.5.3 氢的扩散系数 |
| 6.5.4 倍率放电过程的控制步骤 |
| 6.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（8）元素替代及退火对La-Mg-Ni基贮氢合金电化学性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题意义和研究目的 |
| 1.2 MH/Ni 电池的发展概述 |
| 1.3 MH/Ni 电池的工作原理和结构 |
| 1.3.1 MH/Ni 电池的工作原理 |
| 1.3.2 MH/Ni 电池的结构 |
| 1.4 贮氢合金和贮氢电极合金的基本性质与分类 |
| 1.4.1 贮氢合金的基本性质与分类 |
| 1.4.2 贮氢电极合金的基本性质 |
| 1.5 AB_5 型稀土镍系及 AB_3 型贮氢合金 |
| 1.5.1 AB_5 型稀土镍系贮氢合金 |
| 1.5.2 AB_3 型贮氢合金 |
| 1.5.3 AB_3 型储氢合金的 PuNi3 结构特征 |
| 1.5.4 La-Mg-Ni 基贮氢合金的研究现状 |
| 1.5.5 合金B 侧元素的优化 |
| 1.6 退火处理在贮氢合金中的应用 |
| 1.6.1 退火处理技术简介 |
| 1.6.2 退火处理的应用 |
| 1.7 本文研究内容 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 实验设备和材料 |
| 2.2 样品制备 |
| 2.2.1 贮氢合金的制备 |
| 2.2.2 贮氢合金电极和电池的制备 |
| 2.3 合金的相结构分析 |
| 2.4 电化学性能的测试方法 |
| 第3章 低钴 La–Mg–Ni 基合金电化学性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 贮氢合金的相结构 |
| 3.3 贮氢合金的活化性能及最大放电容量 |
| 3.4 贮氢合金的循环寿命 |
| 3.5 贮氢合金的动力学性能 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 无钴 La-Mg-Ni 基合金电化学性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 贮氢合金的相结构 |
| 4.3 合金的初始活化性能和最大放电容量 |
| 4.4 合金的循环寿命 |
| 4.5 合金的高倍率放电性能 |
| 4.6 合金的恒电位放电 |
| 4.7 合金的 Tafel 极化 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 退火处理对无钴合金的相结构及其电化学性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 相结构 |
| 5.3 P-C-T 性质 |
| 5.4 初始活化、最大放电容量和循环寿命 |
| 5.5 极化腐蚀 |
| 5.6 动力学性质 |
| 5.6.1 高倍率放电性能 |
| 5.6.2 交换电流密度 |
| 5.6.3 恒电位阶跃 |
| 5.7 自放电性能 |
| 5.8 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（9）碱土金属元素改性AB3型贮氢合金（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景、目的及意义 |
| 1.2 贮氢合金 |
| 1.2.1 贮氢合金的含义 |
| 1.2.2 贮氢原理 |
| 1.2.3 贮氢合金的分类及现状 |
| 1.2.4 贮氢合金的应用 |
| 1.3 Ni/MH电池 |
| 1.3.1 Ni/MH电池的工作原理 |
| 1.3.2 Ni/MH电池的发展现状 |
| 1.4 AB_3型贮氢合金 |
| 1.4.1 概述 |
| 1.4.2 结构特性 |
| 1.4.3 La-Mg-Ni系AB_3型贮氢合金的电化学与热力学性能 |
| 1.4.4 小结 |
| 第二章 实验材料与研究方法 |
| 2.1 试验设计、研究方案及路线 |
| 2.2 实验主要原料及仪器 |
| 2.2.1 主要原料 |
| 2.2.2 主要仪器 |
| 2.3 试样制备 |
| 2.3.1 合金样品的制备方法 |
| 2.3.2 测试样品的制备方法 |
| 2.4 测试方法 |
| 2.4.1 电化学性能测试方法 |
| 2.4.2 活化性能和最大放电容量 |
| 2.4.3 循环稳定性 |
| 2.4.4 高倍率充放电性能 |
| 2.4.5 仪器分析 |
| 第三章 Al_(12)Mg_(17)-AB_5合金研究 |
| 3.1 实验方法 |
| 3.2 合金的相结构 |
| 3.3 合金的电化学性能 |
| 3.3.1 活化性能和最大放电容量 |
| 3.3.2 循环稳定性 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 Al_(12)Mg_(17)的加入对AB_3贮氢合金性能的影响 |
| 4.1 实验方法 |
| 4.2 合金的相结构 |
| 4.2 合金的电化学性能 |
| 4.2.1 活化性能和最大放电容量 |
| 4.2.2 循环稳定性 |
| 4.2.3 高倍率充放电性能 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 La_(0.7)Mg_(0.3)Ni_(2.5)Co_(0.4)Mn_(0.2)Al_(0.1)烧结合金的电化学贮氢性能 |
| 5.1 实验方法 |
| 5.2 合金组织 |
| 5.3 电化学性能 |
| 5.3.1 最大放电容量 |
| 5.3.2 高倍率放电性能 |
| 5.3.3 循环稳定性 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 Al_(12)2Mg_(17)-AB_5合金研究 |
| 6.2 Al_(12)Mg_(17)的加入对AB_3贮氢合金性能的影响 |
| 6.3 La_(0.7)Mg_(0.3)Ni_(2.5_Co_(0.4)Mn_(0.2)Al_(0.1)烧结合金的电化学贮氢性能 |
| 6.4 对将来工作的建议和展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的专利和论文 |
| 致谢 |
（10）铈及退火处理对低钴AB5型贮氢合金电化学动力学性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题意义和研究目的 |
| 1.2 金属氢化物/镍（Ni/MH）电池工作原理 |
| 1.3 负极材料贮氢合金放电动力学 |
| 1.4 贮氢合金负极材料概述 |
| 1.4.1 AB_5 型稀土镍系贮氢合金 |
| 1.4.2 AB_2 型Laves 相贮氢合金 |
| 1.4.3 A_2B 型Mg 基贮氢合金 |
| 1.4.4 V 基固溶体型合金 |
| 1.5 提高AB_5 型混合稀土系合金性能的途径和发展概况 |
| 1.5.1 多元合金化 |
| 1.5.2 合金热处理技术 |
| 1.5.3 合金表面改性处理 |
| 1.6 本文的研究思路和主要研究内容 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 合金的制备 |
| 2.1.1 实验设备和材料 |
| 2.1.2 实验方法 |
| 2.2 合金的化学组成与相结构分析 |
| 2.3 合金的电化学性能研究 |
| 2.3.1 实验设备和材料 |
| 2.3.2 实验方法 |
| 第3章 Ce 含量对低钴贮氢合金的电化学动力学性能影响 |
| 3.1 合金的相结构 |
| 3.2 P-C 曲线 |
| 3.3 电化学动力学性能 |
| 3.3.1 活化性能与最大放电容量 |
| 3.3.2 高倍率放电性能 |
| 3.3.3 合金的动力学性能 |
| 3.3.4 循环稳定性 |
| 3.3.5 自放电性能 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 退火处理对低Mg低Co高功率合金的相结构和电化学动力学性能的影响 |
| 4.1 合金的相结构 |
| 4.2 合金的 P-C-T 性质 |
| 4.3 电化学动力学性能 |
| 4.3.1 活化性能和最大放电容量 |
| 4.3.2 高倍率放电性能 |
| 4.3.3 合金的动力学性能 |
| 4.3.4 电化学循环稳定性 |
| 4.3.5 自放电性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
四、贮氢合金粉末粒度对其电化学性能的影响（论文参考文献）
- [1]元素替代和热处理对Re-Mg-Ni基A2B7型贮氢合金的改性研究[D]. 刘黎黎. 内蒙古科技大学, 2015(08)
- [2]La4MgNi19贮氢合金的结构与性能研究[D]. 魏范娜. 江苏科技大学, 2013(08)
- [3]镍氢电池负极关键技术研究及混合动力车用电池研制[D]. 苏耿. 中南大学, 2012(12)
- [4]AB2C9型La-Ti-Mg-Ni基合金贮氢性能的研究[D]. 蒋卫卿. 广西大学, 2010(07)
- [5]R-Mg-Ni（R＝Ca和La）层状结构合金的微结构和贮氢性能研究[D]. 斯庭智. 合肥工业大学, 2010(12)
- [6]电镀微包覆处理对La-Mg-Ni基贮氢合金电化学性能的影响[D]. 丁慧玲. 燕山大学, 2010(08)
- [7]Ni/MH电池复合电极合金的结构与电化学性能[D]. 王艳芝. 燕山大学, 2009(07)
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